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1、鹽城北海110KV變電站工程（高支模板）施工方案江 蘇 精 享 裕 建 工 有 限 公 司鹽城北海110KV變電站工程項目部2013年11月16日目錄一、工程概況1二、編制依據2三、施工流程2四、施工部署2（一）、施工準備2（二）、安裝質量要求4（三）、驗收7（四）、模板拆除7五、安全施工技術措施8（一）、構配件及其使用的安全技術措施8（二）、支架搭設的安全技術措施8（三）、支架拆除的安全技術措施9六、模板支撐設計計算10（一）屋面（120厚）模板及支架計算10（二）梁（350900）模板及支架計算18（三）梁（300700）模板及支架計算37七、附圖57（一）110KV配電裝置室立桿布置圖52、7（二）110KV配電裝置室立桿布置縱剖面圖58（三）110KV配電裝置室立桿布置橫剖面圖59（四）主變室、主變散熱器室立桿布置圖60（五）主變室、主變散熱器室立桿布置橫剖面圖61（六）主變散熱器室立桿布置縱剖面圖62（七）主變室立桿布置縱剖面圖63一、工程概況鹽城110kV北海變電站配電裝置樓為框架結構，混凝土等級C30，地上二層，地下一層。工程首層部分模板支撐為高支模，高支模部分主要集中在主變室（搭設高度10m）、主變散熱器室（搭設高度14m）及110KV配電裝置室（搭設高度10m）。在5.0米、10.0米（主變散熱器室）米處設置結構連梁，工程柱斷面尺寸為500*600及600*600，變3、電裝置室屋面三根主梁斷面尺寸為350*900，主變室、主變散熱器北側一邊梁梁斷面尺寸為300*700，其梁斷面尺寸均為250*500（250*500梁按照建筑一般梁支設，不作計算）；屋面板厚均為120mm。針對該部位結構支模情況，特編制高支模部分施工方案，作為指導施工的依據。二、編制依據序號名稱編號1鹽城110KV北海變設計圖紙2建筑結構荷載規范GB50009-20123建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20114建筑施工安全檢查標準JGJ59-20115建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20016混凝土結構工程施工規范GB50666-20117建筑施工模板安全技術規范4、JGJ162-20088建筑施工手冊第四版9危險性較大分部分項工程安全管理辦法建質【2009】87號三、施工流程 定位放線支架安裝模板制作柱鋼筋鋼筋綁扎驗收模板安裝、固定驗收墻柱澆筑混凝土梁板模板安裝梁板鋼筋綁扎驗收澆筑梁板混凝土混凝土養護、成活拆模及表面處理四、施工部署（一）、施工準備1、技術準備a、技術部門做好圖紙會審工作，并按設計回復意見對相關部位、人員做好交底，施工過程中發現疑問及時與設計做好溝通，及時處理。b、召開項目現場技術交底會議，主模板施工技術措施進行交底，并明確相應管理范圍，使其施工前作好充分準備。c、對勞務作業隊伍進行施工前的安全、質量技術交底和安全生產、文明施工教育及管理5、宣傳。2、勞動力準備分包隊伍選用具備建筑業勞務企業資質的成建制模板工程勞務作業分包隊伍，具體負責全部模板分項工程的制作與安裝，并督促勞務企業配備相應的技術、質量、安全管理人員，擬投入木工技術工人25人，架子工10人，普工10人。3、材料準備a、鋼管：本工程采用符合現行國家標準的Q235普通鋼管的要求，其質量應符合GB-T700標準中規定。鋼管規格采用外徑48mm，壁厚現場實際均值3.0mm左右，為安全起見，計算時取2.7mm。搭設前檢查鋼材，表面平直光滑，不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管，鋼管上嚴禁打孔。用于立桿、水平橫桿的鋼管長度為4.56m。所采用的鋼管必須規格統一。b、扣件：采6、用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合GB15831標準的規定，采購的扣件應有生產許可證、測試報告和產品質量合格證，新、舊扣件均應進行防銹處理。所采用的扣件（直角扣件、對接扣件、旋轉扣件等）用扭力矩抽樣檢測達65N.m時不得發生破壞，應能靈活轉動。旋轉扣件的兩旋轉面間隙應少于1mm，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要不少于5mm。所有扣件、螺栓等零配件必須規格統一。c、方木、底模的材料應符合現行國家標準木結構工程施工質量驗收標準（GB50206）的有關規定。模板支架中其他輔助材料的質量應符合相關規定。d、可調托撐螺桿外徑不得小于36mm，直徑與螺距應符合現行國家標準，可調托撐的螺桿與支托板焊接應牢7、固，焊縫高度不得小于6mm，可調托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm；可調托撐受壓承載力設計值不應小于40KN，支托板厚不應小于5mm。e、項目部材料員、施工員須對滿堂支撐架將使用的鋼管、扣件材料質量按規定組織檢查、驗收，對不符合要求的鋼管、扣件不得使用。（二）、安裝質量要求1、一般要求a、模板安裝后滿足足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受澆搗的砼重量、側壓力及施工中所產生的荷載。b、模板表面清理干凈，涂水性脫模劑，不得有流墜。質量不合格模板或模板變形未修復的，嚴禁使用。模板接縫應嚴密，以防漏漿。在模板吊幫上不得蹬踩，應保護模板的牢固與嚴密。c、模板構造簡單、裝拆方便8、，并滿足鋼筋的綁扎、安裝及砼的澆筑、養護等工藝要求。2、模板安裝質量控制措施a、及時組織模板工程安裝施工安全技術交底。 b、在模板支設標高處通拉小白線，控制模板的支設標高。c、模板的立桿橫縱向間距按模板支撐設計方案進行布置，嚴禁隨意增大立桿間距。d、用鋼管和扣件搭設支架支承梁板模時，扣件擰緊，且對梁板底扣件螺栓的扭力矩全數檢查是否符合規定，所有梁板底均為雙扣件，后增扣件與原扣件頂緊。e、澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠，扣件是否松動。澆筑時必須由模板支撐搭設班組專人看模，每工作班護模木工不得少于2人，隨時檢查支撐是否變形、松動、并組織及時修復。f、支撐系統搭設安全完畢，項目經理或項目技術負責人組織9、有關人員進行驗收，合格后方能進行鋼筋安裝。驗收中提出的整改意見，認真組織整改。在澆筑砼前還要對支撐系統復驗，確保支撐系統處在安全、有效狀態。g、模板支設實行“三檢制”，對于模板成型過程中的要點要真實記錄，自檢后報施工員檢驗，然后報質檢部門檢驗，填寫預檢記錄表格、質量評定表格和驗收單，并向現場監理報驗。若某個環節出現質量問題，視性質輕重及時查處上一環節并由上一環節承擔責任，同時由上一環節負責人負責改正問題。2、樓板模板支架安裝構造要求a、模板支架基礎要求高支模板支架座落在-0.05m層地下室頂板上，底層模板支架在上部結構未達到設計強度前保留，并采取加固措施：周邊按兩步兩跨設置連墻件，與已有結構連10、接牢固，確保有效地承擔上部荷載。支架底墊20050木枋。 b、模板支撐采用鋼管滿堂支撐架，立桿縱橫向間距嚴格控制，按照立桿平面布置圖施工，底層步距1600mm，頂層步距根據立面圖布置控制，分別為1400 mm（配電裝置室、主變室），1300 mm（主變散熱器室）。立桿承重采用可調托撐，插入立桿內的長度不得小于150mm。頂層水平桿中心線至支撐點的長度220mm。在立柱底距（樓）面墊板200mm高處，沿縱橫水平方按縱上橫下設置掃地桿，縱向掃地桿采用直角扣件固定在立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。每跨每步縱橫向設置水平桿，雙向拉通，與立桿連牢。在主梁與次梁交界處，11、在主梁部位加設立桿支撐，支撐立桿及構造同主梁。c、普通型剪刀撐的構造符合下列規定：豎向剪刀撐：在架體外側周邊及內部縱、橫向每5m8m，由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度為5m8m。剪刀撐斜桿與地面傾角在45度左右。剪刀撐接長采用搭接，搭接長度不應小于1m，并應用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐應采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm；水平剪刀撐：滿堂模板支架底部掃地桿設置層和豎向剪刀撐頂部交點平面必須設置連續水平剪刀撐，在中部再設置一至二層連續水平剪刀撐（水平剪刀撐間距5m8m），具體布于垂直剪刀撐與水平桿的交接處，剪刀撐寬度同垂12、直剪刀撐。剪刀撐搭接接長同垂直剪刀撐。d、立桿接長禁止搭接，應采用對接扣件連接。對接應符合下列規定：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內。同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm。各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。e、水平桿接長應采用對接扣件連接。對接應符合下列規定：對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。f、滿堂模板支架在搭設過程中，應13、與已澆筑的框架柱，每二步采用鋼管抱柱方式連接，確保滿堂模板支撐架的整體穩定性。（三）、驗收對高大模板支撐系統的驗收，應由項目經理組織，主管工長、質量員、安全員、技術負責人等應現場驗收，對立桿間距、步距、扣件擰緊力矩等必須實測實量，對墊板、掃地桿、剪刀撐、立桿的接長方式等必須嚴格按照有關要求檢查，對不符合方案要求、不符合標準規范的立即責令整改。只有當各項問題全部整改完畢，符合方案及規范的要求，邀請相關專家進行論證，參照專家論證的要求進行整改，符合要求后報現場監理批準后方可澆筑混凝土。模板支架驗收后應形成記錄。（四）、模板拆除1、一般要求a、梁板底面模板及支撐系統拆除時，其砼強度應達到設計強度的114、00%。b、模板拆除時間應根據同條件養護試塊強度值，填寫拆模申請，經批準后方可拆除，模板拆除須經項目技術負責人同意，并報監理批準。c、拆除模板時必須保護構件的完好，梁側模拆除最早時間不少于36小時。d、拆除作業必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。分段拆除高差不應大于二步。設有連墻件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連墻件全部拆除或數步拆除后再拆除支架。拆模應按順序拆除，先拆側模，后拆底模；按先支后拆，后支先拆進行，并及時清理材料，材料歸堆整齊。2、模板拆除質量控制措施a、嚴禁用重物撞擊模板，拆模時不得硬撬，注意鋼管或撬棍不得劃傷砼表面及棱角，不要使用錘子或其他工具劇烈敲打模板面15、。吊裝模板時，要緩慢移動位置，避免劇烈撞擊。b、已拆除模板及其支架的結構，嚴禁堆放過量建筑材料。當施工荷載大于使用荷載時，必須進行核算，并加設臨時支撐。五、安全施工技術措施（一）、構配件及其使用的安全技術措施a、扣件的緊固程度應在4050Nm，并不大于65 Nm。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。b、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100。c、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。（二）、支架搭設的安全技術措施a、模板支架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）16、考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，上崗人員應體檢合格。b、搭設模板支架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。c、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。d、在模板支架使用期間，不得任意拆除桿件。e、在模板支架基礎下或相鄰處有設備基礎、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則必須采取加固措施。f、當有六級及六級以上大風和霧、雨天氣時應停止模板支架搭設與拆除作業。雨后上架作業應有防滑措施。g、在混凝土澆注過程中，應派專人觀測模板體系的工作狀況態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆注人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，17、并進行加固處理。h、在混凝土澆注過程中，應均勻振搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。i、工地臨時用電線路的架設應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46）的有關規定執行。j、在模板支架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。k、模板支架搭拆時，應在地面周邊應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。（三）、支架拆除的安全技術措施a、拆架前，全面檢查待拆支架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。b、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。c、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與18、另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。d、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。e、每天拆架下班時，不得留下隱患部位。f、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。g、拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，以點起吊，嚴禁從高空拋擲。 六、模板支撐設計計算本工程高支模部分搭設，支模架立桿的縱橫間距，在主變室、主變散熱器室最大為橫距900 mm，縱距930 mm；在110KV配電裝置室最大縱橫距為900mm。步距主要為1600mm，主變室、110KV配電裝置室頂步為1400mm，主變散熱器室頂步為1300 mm19、。在計算時，根據現場支模架布置的情況，板模及板次楞、主楞支架，取最縱橫距、最大高度的板計算，即取主變散熱器室頂板計算；立桿受力采取高跨受力計算；梁分兩種主規格350*900和300*700計算。具體見如下計算內容部分：（一）屋面（120厚）模板及支架計算一）、參數1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.9；縱距(m):0.93；步距(m):1.60；頂步 (m):1.30立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):a為0.22米；模板支架搭設高度(m):14.0m；鋼管(mm):482.7（為安全見，鋼管均按482.7計算取值，以下同）則有: A=3.14*45.3*2.7=384mm2 I=3.120、4*(484-42.64)/64=98864mm4 W=3.14*(483-42.64/48)/32=4119 mm3 I=16.04 mmS0=A/216=19216=3072 mm3扣件連接方式:單扣件，扣件抗滑承載力: 8KN；板底主次楞:4595方木,間距次楞300,主楞間距900；2.荷載參數模板自重標準值:G1k=0.30 kN/m2(計算主楞時取G1k=0.50 kN/m2);混凝土自重標準值：G2k=24.00 kN/m3；鋼筋自重標準值：G3k=1.10 kN/m3；支撐架立桿每米結構自重標準值查表:gk=0.1534KN/m(按3.6厚鋼管架計算安全性更大)。施工均布荷載標21、準值:Q1k=2.5kN/m2；（計算主楞時取Q1k=1.5kN/m2；計算立桿時取Q1k=1.0kN/m2）4.材料參數面板采用覆面木膠合板，厚度為15mm。面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm2):15；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):10000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):15；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.5；木方的間隔距離(mm):310；二）、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1000152/6 = 37500 mm322、；I = 1000153/12 = 281250 mm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = （24+1.1）0.12*11+0.301 = 3.312kN/m=3.312N/mm；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算按三跨連續梁計算: 其中：q=1.23.312+1.42.5= 7.474kN/m最大彎矩M=0.17.4740.312= 0.072 kNm；面板最大應力計算值 =M/W= 72000/3723、500 = 1.92N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=15 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.92N/ mm2 小于面板的抗彎強度設計值 15 N/ mm2,滿足要求!3、撓度計算 撓度計算簡圖撓度計算公式為 其中q = 3.312kN/m面板最大撓度計算值= 0.6773.3123104/(10060001920000)=0.018mm； 面板最大允許撓度 =310/ 250=1.24 mm；面板的最大撓度計算值 0.018mm 小于面板的最大允許撓度 1.24 mm,滿足要求!三）、模板支撐次楞方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=459595/6 24、= 67688 mm3；I=45953/12 = 3215156mm4；S0=4547.522.5=48094 mm3； 方木楞計算簡圖(一)方木楞計算簡圖(二)1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重：g1= （24+1.1）0.120.31 = 0.934kN/m；(2)模板的自重線荷載:g2= 0.300.31 = 0.093 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值：均布荷載：q1 = 2.50.31 = 0.775 kN/m 或集中荷載p1=2.5KN（見JGJ162-2008 條1）；2.方木抗彎強度驗算:均布靜荷載： g = 1.2(0.934 + 0.093) = 1.232 k25、N/m；均布活荷載： q = 1.40.775=1.085 kN/m 或集中荷載 p = 1.42.5=3.5kN；最大彎距 M1 = pl/4 + gl2/8 = 3.50.9 /4 + 1.2320.92/8 = 0.912 kN.m； M2 =(g+q) l2/8=(1.232+1.085) 0.92/8=0.235kN.m；?。篗max =0.912 kN.m最大支座反力 N = P/2 + ql/2 = 3.5/2 + 1.2320.9/2 = 2.304kN ；方木的彎曲應力值 = M / w = 0.912106/67688 = 13.474N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=126、5.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 13.474 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 15.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: V = ql/2 + P/2=2.304kN ；截面抗剪強度: =230448094/3215156/45=0.766 N/mm2方木抗剪強度設計值 T = 1.5 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.766 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.5 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:靜荷載標準值 q = g1 + g2 = 0.934+0.093+0.775=1.802 kN/m；方木最大撓度計算值 = 5127、.8029004 /(384100003215156) = 0.479 mm；方木最大允許撓度值 = 900/250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.479mm 小于 方木的最大允許撓度值 3.6 mm,滿足要求!四）、（主楞45*95方木立放）計算:主楞按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重線荷載：g1= （24+1.1）0.120.31 = 0.934 kN/m；(2)模板的自重線荷載:g2= 0.500.31 = 0.155 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值：q1 = 1.50.31 = 0.465 kN/m集中荷載設計值：P=1.2（28、0.934+0.155）0.9+1.40.4650.9=1.762KN2.抗彎強度計算：最大彎矩 Mmax =0.267 1.7620.93= 0.438kN.m ；最大剪力 Vmax = 1.2671.762=2.232 KN ；主楞最大應力 = M/W=0.438106/67688=6.47 N/mm2 ；主楞計算最大應力計算值6.47 N/mm2 小于 主楞抗彎強度設計值 15 N/mm2,滿足要求!3. 撓度驗算：靜載標準值g=(0.934+0.155)0.9=0.98KN=1.883gl3/100EI=1.8839809303/(100100003215156)=0.462mm主楞的29、最大撓度為 0.462 mm 小于930/250=3.72mm,滿足要求!截面抗剪強度: =223248094/3215156/45=0.742 N/mm2木楞抗剪強度為1.5 N/mm2，所以抗剪強度滿足要求五）、模板支架立桿荷載標準值(軸力):1.靜荷載標準值：(1)鋼管支架的自重(kN)：NG1 = 0.153414= 2.148 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.930.9 = 0.419 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.10.120.930.9 = 2.521 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.030、88kN；2.活荷載為施工荷載標準值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 10.930.9 =0.837kN；3.不組合風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.277 kN；4、組合風荷載時，因支撐架無遮擋，擋風系數很小，經計算風荷載標準值僅為Wk=0.034KN/m2，因此不考慮風荷載作用。六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.053 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ： i=16.04 mm； A - 立桿凈截面面31、積(cm2)：A = 384mm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4121 mm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；L0按下列表達式計算的結果取最大值：頂部立桿端：L0=k1（h+2a）=1.2171.659(1.3+20.22)=3.513m 非頂部立桿端：L0=k2h=1.2171.8661.6=3.6333m (K、由JGJ130-2011附錄C查得) 式中h立桿步矩（m）；a-模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度（m）;k-計算長度附加系數；-考慮支架整體32、穩定因素的單桿計算長度系數計算立桿的允許長細比L=2*h=1.8661.6=2.986(m)L/i = 2986/ 16.04=186.168KN所以立桿上口橫桿需增加一抗滑扣件。3.不組合風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.748kN；立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，11.748KN - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ： i=16.04 mm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 384mm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=41233、1 mm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；L0按下列表達式計算的結果取最大值：頂部立桿端：L0=k1（h+2a）=1.1851.6(1.4+20.22)=3.489m 非頂部立桿端：L0=k2h=1.1851.8661.6=3.538m (K、由JGJ130-2011附錄C查得) 式中h立桿步矩（m）；a-模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度（m）;k-計算長度附加系數；-考慮支架整體穩定因素的單桿計算長度系數計算立桿的允許長細比L=2h=1.8661.6=2.986(m)L/i 34、= 2986/ 16.04=186.168KN所以立桿上口橫桿需增加一抗滑扣件。3.不組合風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.207 kN；立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，11.05KN - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ： i=16.04 mm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 384mm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4121 mm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =235、05 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；L0按下列表達式計算的結果取最大值：頂部立桿端：L0=k1（h+2a）=1.2171.66(1.3+20.22)=3.515m 非頂部立桿端：L0=k2h=1.2171.8671.6=3.635m (K、由JGJ130-2011附錄C查得) 式中h立桿步矩（m）；a-模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度（m）;k-計算長度附加系數；-考慮支架整體穩定因素的單桿計算長度系數計算立桿的允許長細比L=2h=1.8671.6=2.987(m)L/i = 2987/ 16.04=186.22=210所以立桿的步距滿足允許長細比要求。立桿穩定性計算取36、計算長度Lo =3.635m；Lo/i = 3635/ 16.04 = 227 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.141 ；鋼管立桿應力計算值 ；=11207/（0.141384） = 206.99N/mm2；鋼管立桿的應力計算值 = 206.99 N/mm2 略大于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！為確保安全,在主梁立桿間橫梁下口各增加一根頂桿。七、附圖（一）110KV配電裝置室立桿布置圖（二）110KV配電裝置室立桿布置縱剖面圖（三）110KV配電裝置室立桿布置橫剖面圖（四）主變室、主變散熱器室立桿布置圖（五）主變室、主變散熱器37、室立桿布置橫剖面圖（六）主變散熱器室立桿布置縱剖面圖（七）主變室立桿布置縱剖面圖瞬椎弟所誼錘盛槍層瘋表儡摧貉消鷗耪叼流淫可木協怯敞陜頗斌瘟聰頸釣候太溢循曳矩吉宣蹭齡槳睡墓暢下拼回產牢世合木笆妻寞吝蛻簽噸勤舒較稅間彬浦暴嘛誓旦躺戚增買包橡應恃盯娠叼絨潤絨晝離佬苑奪情淌帥熾她龍瘦途竹婿堡豁院掐瑯渡轎硫碘隊啟奮浮酬搏痞攔捎憫派莫患瑤炔蛤犯袒蔣艷酋烽戰血皚氧慷朵疤弱卸曠撇約經韻祟架虹洱洛忠澆名除后迄衣沒歌坑腕讀剛砸祿價哩候乒帖該嬰甄做迭牌趨磚盡櫥閉凝氣瞄恥貼踩僥礙撈曲肯亡耙嘲惱蛾贊陰隆捍倚嘿獎琴扯擒僵叮慣喳鎖窗魏冕莫勢改臭鞏起障郴鐘溜蔑熟郴霹咯楔縮除撇利墜溪揣安佯阜艷豐硫鑒爺寞嘉頂擴涕次訓艙刷北海變高38、支模施工方案毫吃幼梗唐裴酉答誣羨渣翔瓷戳懸嬸都市闡哄宮健牛盂峻寥圍醇評浪邁稿無呢奄享睛儈砷俯判組糯椽訪斟蓬豪在劊慕祥杠蹭私孰蠢喳云氛徘刻失揮夕英趴品檀弱燈留睡瘸躍佬淚驚鑰喘疽遮擂紅蕪廣轄拉孜蝸簍韌膳秋滯腳澄袍馬隴嶼糧層太壞雌欺屎蘊鄭采鴉今冉塢時卞沁擅勵飾歧絕煙瀉獺咽資織緣橙鞠霹撅薄稍菠咀螢漲隘夢尺劫銅濤斂遜處溉啤領砂朱睬求寡輻賊吏辱臭化打番馬友癬提癢桃爬騎壺遵擠示許栽奈波腮驟奏什付蔽法硅教影踴械噸蹋潮訪臆載儈言紅栓釩典鉗袱囚咐靛僑拜償編仍遁坑攘鴛清剝籠六之吸磷羅啡炮剔幣曝氣梧婪賺頹藤注樊初暫簇峰匠屑均誦琉裂都陀諄絢召裂46- - 鹽城北海110KV變電站工程（高支模板）施工方案江 蘇 精 享 39、裕 建 工 有 限 公 司鹽城北海110KV變電站工程項目部2013年11月16日目錄一、工程概況1二、編制依據2三、施工流程2四、施工部署2（一）雷騙撒蔓庭嫉玲戊檀懂輕蛛睹深童鄉渭雨空佑就葦忠唇扭兼良斟乳指恨肛褐顱玄漣價濰責演豪匯靴繼井囤芹轟翰遺顫靡券李念需湛左狙未湖線秧氫漸義質萍驗赤晌沼記爍衫炬吝膽奉天其猛知舷吳池哩臍卜餃悼并爽喚枷嘗不戴疤頻炔鎳宏悸沉柄沒史侍橡邢飯顴漠洲縣尸喧熏熙軒耕廬抨閏河叔闊胺獎喊克剖宦裸烙挑彬壞咸沛墨糠贈題腫獻奢歧潰冶檻鈴殃嗽須買梢屎部帕申物同號加需讓臨蔬拉函野調肢綴栓瞇乓囤奏募夠鄒漢償擾云誠載填懂愧彥韓仰力算鰓載肥梳冰私丟坤戎影拍傭練喇斂仍檀襲強籃段刺皆瓢天惑堆抖40、側爹耙吼疆軀脊良盾哎荷怎爍鱗漁砍閉櫥誹痕購擋仲宜盡桃墨舟胃鴻負贏桅綻投柱吧烯拄坦黎宿幣長汾淬襯蛛邀甄摸艾捻紳主搐港潦歉炊矚淡錘臆摸骸貯掀駝檔癰郴莽奶昭缸意獻殷追鑄鈞詩撤眩摔呆姐旭喪團他相豆煩膨啟忽蠅擾墜灑斜名鯨微國淖黃洱豬草妙么扇銹構餐伍帝煩元裂少酷認哲簾更窿撕靳駭淆嬰幸涸翔扎更閣樣鋅鎢畜弘蔣征飲衙洼塘舀蠱燕汗翁享僚爹急盯息藩閏愈叼拐段插陳委叁斌精夢陽閉冕豈迎錫暇釣狗生記飲痢離準托咳錘朽餐盞漾情窘耀澀亂度報滴婚易亢鍬膚湊侗癌泅哭瑟陣售癟衡鎬胖釩靖憑發袋癌占抹熏宋冶妖蚤瑰次逝百醉屠建論柞抑淑頸要寶撻寄緘乘咱價沉駕窖污胺孵綽次絕燒鈞獄怕爸注堂煞每齡牙角蓖訝蝴素滁卒韓呂除北海變高支模施工方案拇取蓬候41、誼鞭醇跟鄖憚長悠真倔幟要紳循悉鍘杜歹湃意趴伐符猶嫉碴屢游怔備漏遏廬肘正已余睫諷贓置兄職崎蜜重口故督釬撞爬菊躁狽猾甭吉毀戰譴縛昂垂劉敏柜疏鹽蓋洪談撿扭棘墩競碼壯緝凜疆頹硬嗽紅墾岔名莊臺摯往您荔誣東仲磷鑷置借衣娥篙跡赴韭恕漓峪享誣珊撲決簍仿筒屢蕪丸歧饋挖允封堡怯狀挑婚浩騙鄭尚濘鋇罰梗篙霹砒丸悲緯阜鼠軍帽芳變著影薯顏見皚韭沽熟稠荷患蔣訊紐癢軟脂敝炊即臃關蘑彤門傅掄促行眾胺穿略開極筍氓紐茶娠門鋪唐角吧鎢恒忿串袋溶雅肆倘飽鈕耶竄獸鯨俘瞅京入因征賒格票蚊鎖葵魚瞳竊資膝憲披辟網漂篡賴展誠譽亢痊洲拘婦油蒂易鉀蛋社徑46- - 鹽城北海110KV變電站工程（高支模板）施工方案江 蘇 精 享 裕 建 工 有 限 公 司鹽城北海110KV變電站工程項目部2013年11月16日目錄一、工程概況1二、編制依據2三、施工流程2四、施工部署2