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1、北方醫院室外管網模板工程施工方案編 制：審 核：審 批：陜西航建二公司七部2007年6月 日目 錄1、編制依據2、工程概況3、模板方案選擇4、材料選擇5、模板安裝6、模板拆除7、模板技術質量保證措施8、模板安全、文明施工保證措施9、模板計算1、編制依據：建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 中國建筑工業出版 2、工程概況：本工程位于西安市長樂中路，西安市北方醫院室外管網工程。總工期75天。建設單位：西安市北方醫院。設計單位：陜西秦都建筑設計有限公司。監2、理單位：陜西省古都工程監理公司。施工單位；陜西航天建筑工程有限公司二公司七部，項目經理；連秉社，技術負責：楊小龍。3、模板方案選擇：本工程采用竹膠板鋼管組合式模板方案。4、材料選擇：墻板采用18 mm厚竹膠板、頂板采用10 mm厚竹膠板配制。墻次龍骨采用6080mm方木，主龍骨采用80100mm方木支撐。板龍骨采用6080mm方木支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5鋼管。用12對拉螺桿拉結。5、模板安裝：5.1、結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找3、平砂漿。5.2、墻體模板安裝順序及技術要點、模板安裝順序：模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模、技術要點：安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用鼓風機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固。注意穿墻螺栓的安裝質量。5.3模板安裝嚴格按照現澆結構模板的安裝放線允許偏差（表一）操作. 表一項 目允許偏差(mm)軸 線 位 置5底 模 上 表 面 標 高5截面尺寸基礎10柱、墻、梁+4 -5垂直度全高5m6全高5m8相鄰兩板面高低差2表面平整2m長度以上56、模板拆除：6.1、模板拆除根據現場同4、條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到表二要求。（表二）結構類型結構跨度（M）達到設計砼強大標準值的百分率%板2502 8758100梁8758100懸臂結構27521006.2、模板拆除順序：、拆除模板應遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重部分模板后拆承重部分模板。、模板拆除時不得使用大錘、撬棍硬砸猛撬以免砼的外形、內部受到損傷。7、模板技術質量保證措施：7.1、進場模板質量標準：、技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。、外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）不得有腐朽、霉5、斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。厚度 、平整度應符合要求。 7.2、模板質量要求必須符合（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。、模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；、模板安裝、預埋件安裝應符合（表一）的規定：、模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防過6、振，使模板變形。 3）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 4）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動：、模板拼縫、接頭不密實時，用雙面塑料密封膠帶堵塞。 7.3、其他注意事項： 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。、膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。、進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。、模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、頂板陰陽角順直。、墻模板安裝基層找平7、，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。、墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。、支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。7.4、脫模劑及模板堆放、維修、木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。、模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。、裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。8、拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。8、模板安全、文明施工保證措施：8.1、安裝支模過程中應遵循安全操作過程。對工人進行班前安全交底和安全教育。8.2、若遇途中停歇，應將就位的模板連接穩固不得斜靠或架空。8.3、模板制作安裝時所使用的機械應對其線路和防護進行檢查并保證安全操作。8.4、施工過程中操作工人必須佩戴安全帽。使用機電設備是要帶絕緣手套，機電設備接、拆線必須專業人員操作。8.5、嚴格按照現場用電規定，非專業人員禁止動用機電設備。8.6、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，9、并組織及時恢復。8.7、施工過程中避免制造過大的噪音和揚塵，做到工完場清保持現場清潔。拆除的廢料要堆放整齊。9、模板計算： 9.1、墻模板墻模板的背部直接支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(10、mm): 12；2.主楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):80.00；高度(mm):100.00；主楞肢數:1；3.次楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢數:2；4.面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方參數方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新11、澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取1.800m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 47.705 kN/m2、43.2.000 kN/m2，取較小值43.2 kN/m2作為本工程12、計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=43.2kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m2。 三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(內楞間距): l =300.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.243.20.13、500.90=23.33kN/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =23.33+1.260=24.59 kN/m；面板的最大彎距：M =0.124.59300.0300.0= 2.21105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/14、mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 2.21105 / 2.70104 = 8.185N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =9.007N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =300.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.243.20.500.90=23.33kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q =15、 q1 + q2 =23.33+1.260=24.59 kN/m；面板的最大剪力： = 0.624.59300.0 = 4426.2N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 4426.2N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =34426.2/(250018.0)=0.738N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面16、的最大受剪應力計算值 T=0.811N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.500N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 43.20.50 = 21.6N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67721.6300.017、04/(1009500.002.43105) = 0.513 mm；面板的最大撓度計算值: =0.567mm 小于面板的最大允許撓度值 =1.200mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4； 內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(外楞間距): l =518、00.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.243.20.300.90=13.997kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數。 q =(13.997+0.756)/2=7.377 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.17.377500.0500.0= 1.84105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(N.mm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)19、； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 1.84105/6.40104 = 2.875 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 2.875 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.243.20.300.90=13.997kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q220、: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數。 q = (q1 + q2)/2 =(13.997+0.756)/2=7.377 kN/m；內楞的最大剪力： = 0.67.377500.0 = 2213.1N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； -內楞計算最大剪力(N)： = 2213.1N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: fv =32221、13.1/(260.080.0)=0.692N/mm2；內楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.692N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 43.20.30/2=6.48 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內22、楞截面慣性矩(mm4)，I=2.56106；內楞的最大撓度計算值: = 0.6776.48500.004/(1009500.002.56106) = 0.113 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.124mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！(二).外楞承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，寬度80mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 80100100/6 = 133.33cm3；I = 80100100100/12 = 666.67cm4； 外楞計算簡圖4.23、外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.243.2+1.42.00)0.300.50/1=8.196kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；外楞最大彎矩:M = 0.1758196600.00= 8.6105 N/mm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；M = 8.6105 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 1.33105 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =13.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 8.6105/1.33124、05 = 6.466 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；外楞的最大應力計算值 =6.466N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中， -外楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(水平螺栓間距間距): l =600.0mm； P-作用在外楞的荷載: P = (1.243.2+1.42.00)0.300.50/1=8.196kN；外楞的最大剪力： = 0.658196. = 3.2103N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； -外楞計算最大剪力(N25、)： = 3.2103N； b-外楞的截面寬度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =33.2103/(280.0100.0)=0.6N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.50N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =0.6N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同26、時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中， -外楞最大撓度(mm)； P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 43.20.300.50/16.48 kN/m； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =600.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=6.67106；外楞的最大撓度計算值: = 1.1466.48600.003/(1009500.006.67106) = 0.253mm；外楞的最大容許撓度值: = 2.400mm；外楞的最大撓度計算值 =0.253mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.40027、mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =43.20.6000.500 = 12.96 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=12.96kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.850kN，滿足要求！ 9.2、頂28、板驗算：頂板采用10mm厚竹膠板80 mm60 mm木方配制。板下松木木方間距500mm，支撐排架立桿距為800mm，板底水平桿間距800mm。現對現澆板模板取1000mm的板帶進行如下驗算：已知松木的設計強度和彈性模量如下：fc=10 N/m(順抗彎) fv=1.4 N/m(順紋抗剪)fm=13 N/m(抗彎) E=910 N/m(彈性模量)松木的重力密度為900 N/m3 竹膠板的重力密度為2.95 KN/m3 （1）抗彎強度驗算： 底模自重Gk1=10.080.060.92.9510.01=0.0338 KN/m 砼自重Gk2=240.11=2.4 KN/m 鋼筋自重Gk3=10.11.29、1=0.11 KN/m 澆筑、振搗砼時產生的水平荷載：（按4 KN/計算） Gk4=10.14=0.4 KN/m 恒荷載標準值Gk= Gk1Gk2Gk3Gk4=2.9438 KN/m 荷載效應Sk= GC GGk 式中 G恒荷載分項系數，取 G =1.2 C G荷載效應系數，取C G=0.9 Gk 恒荷載標準值 Sk=1.20.92.9438=3.18 KN/m(2)板帶底模抗彎承載驗算： 底模下的方木間距為0.5M，是一個等跨多跨連續梁，考慮板長度有限，故按四跨計算，按最不利荷載布置考慮，參考建筑施工手冊第三版中結構靜力計算表得： 彎矩系數：Km=-0.121 剪力系數：Kv=-0.62 撓度系數：Kw=0.967 M= KmSk L2=-0.1213.180.25=-0.096 KN/m =M/W=0.663 N/m fm=13 N/m （板底模抗彎承載力符合要求） 板帶底模抗剪承載力驗算：V=Kv Sk L=-0.623.180.5=-0.986 KN剪應力 =3V/2bh=0.01 N/m fv=1.4 N/m(板帶底模抗剪承載力符合要求) 板帶底模撓度驗算（其中荷載效應不包括振搗砼荷載）S k= GC GGk=1.20.9(0.03382.40.11)=2.747 KN/m=KwSkL 4/100EI=0.036mm=L/1000=0.5mm(板帶底模撓度符合要求)