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1、插扣式滿堂腳手架施工方案一、編制依據1）建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011。2）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范MGJ130-2011、J84-2011。3）建設T程項冃管理規范。4）混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2011；5）建筑工程施工質量驗收統一標準GB 50300-2001；6）建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008；7）施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）；8）建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2001）；9）建筑結構荷載規范（GB50009-2006）；10）建筑環境設計規范（GB15831-2002）。二、工程概況合經區高劉2、鎮妥置點工程，位于合肥市經開北區，團肥路以南，振興路 以東，銀杏路以北。占地面積為88960平方米，建筑面積為177395平方米， 總戶數1548戶。含11/15層住宅樓共計25棟、三層九班幼兒園、2-3層綜 合配套樓、室外道排、景觀綠化等附屬工程。地下室包括人防地下室和非人 防地下室，建筑總面積28411 M2 （其屮地下人防建筑面積10769 M2,非人防建筑面積17642M2）。人防、非人防地下室層高均為4.2m。住宅樓結構形 式為剪力墻結構，標準層層高為2.9m。幼兒園、綜合配套等結構形式為框架 結構。本工程建筑物安全等級為二級，抗震設防類別為丙類，抗震設防烈度為7 度，地下室抗震設防3、烈度為7度；人防地下室建筑抗震設防類別為丙類，結構安 全等級為二級，抗震設防烈度為7度，平時功能為雙層復式機械式停車庫，戰 時功能為人防常6級物資庫和核6級二等人掩部，防化等級為丙級/丁級。三、新工藝插扣式腳手架推廣介紹插扣式腳手架是由承插型盤扣式鋼管支架衍生出來的一種新型建筑支撐系 統。與盤扣式鋼管支架相比具有承載力大，搭建速度快，穩定性強，易于管理 等特點。插扣式腳手架在腳手架發展史上實現了三個第一：即“第一個”實現了鋼 管腳手架在結構上無任何專門的鎖緊零件；“第一個”實現了在鋼管腳手架上無 任何活動零件；“第一個”實現了我國對整體新型鋼管腳手架的自主知識產權。 該產品已被普遍使用于路橋、4、市政工程中，在房建工程中正被廣泛運用。四、新工藝施工特點插扣式腳手架是新型的一種便捷式支撐腳手架，它有點類似碗扣架又優于 碗扣架，1具有可靠的雙向自鎖能力;2、無任何活動零件；3、運輸、儲存、搭設、拆除方便快捷；4、受力性能合理；5、可以自由調節;6、產品標準化包裝；7、組裝合理，它的安全性、穩定性好于碗扣式、優于門式腳手架。五、架體組成、立桿：桿上焊接有連接的輪盤和連接套管的豎向支撐桿件。立桿參數表標準桿型號A (mm)理論重量(Kg)LG-300300017. 06LG-240240013. 82LG-180180010. 52LG-12012007. 31LG-606004. 07、連接5、輪盤：焊接于立桿上可扣接4個方向扣接頭的圓扣形孔板。、立桿連接套管：焊接于立桿一端，用于立桿豎向接長的專用外套管。、橫桿：兩端焊接有扣接頭，且與立桿扣接的水平桿件。橫桿參數表標準桿型號長度 (mm)理論重量 (Kg)型號長度(mm)理論重量 (Kg)HG-24024009. 93HG-909004. 17HG-18018007. 63HG-606003. 02IIG-15015006. 48HG-303001. 87HG-12012005. 32六、施工要點1、插扌II式腳手架宜使用于同一標高范圍的梁板，而對于標高相差較大的梁 板需進行詳細的排版、設計，2、架體搭設完成后要加設足夠的剪刀撐，在6、頂托與架體橫桿300-500mm 之間的距離要增設足夠的水平拉桿，使其整體穩定性得到可靠的保證；3、目前我國建設部未有插扣式腳手架行業標準和規范出臺，不過在建設工 地上已開始廣泛使用，其現場施工參照建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安金 技術規程，施工計算參照 建筑施工碗口式腳手架安全技術規程。七、架體搭設施工工藝1、適用范圍1）插扣式腳手架適用于非高大模板的模板支撐架或標準層模板支撐架。2）插扌II式腳手架基礎應夯實平整并有混凝土硬化措施，且基礎標高變化較 少、較小。3）插扌II式腳手架適用于結構形式較規整的結構。2、立桿選擇1）輪扣式腳手架立桿采用048X3.2mm鋼管，受力計算時應根據現場實際7、 情況進行調整，一般按48X3.0mm進行計算。2）立桿需盡量選用標準桿，根據本工程的樓層高度，現選用標準型號A2400 和可調托座長度0.1-0.3m,將滿足模板架體的高度。3、橫桿選擇橫桿均為標準桿件，其桿件長度符合300mm模數，故在進行架體立桿間距 設計時應按照所提供橫桿長度進行計算，故立桿間距設置無扌II件式鋼管腳手架 靈活。根據本工程實際情況，水平橫桿選擇長度為600、900兩種橫桿。4、步距選擇架體步距的設置需與輪盤相對應，標準立桿的輪盤間距為600mm,故步距 選擇時需符合600模數。且最底部輪盤距立桿底端距離為350mm,故掃地桿實 際設置于400mm處。根據本工程現場實際情8、況，第一步掃地桿按實際設置距地400mm,縱橫向雙向設置，第二步水平桿連接桿件按立桿每步距的模數，選用 距掃地桿向上1.8m,縱橫向雙向設置，根據現場施工條件，橫向水平連接桿件， 縱橫向共設置兩道。5、架體布置架體布置時需按實際開間尺寸排設，按縱向立桿間距不大于900mm進行立 桿定位。排設吋先從建筑物一端開始，向另-端立桿定位，定位吋按立桿間距 不大于900mm進行，局部不足排設間距的可減小一個橫桿等級進行排設，口宜 設置于墻柱邊。梁底宜采用鎖鋼管扣件的形式進行支設，可以保證梁板模板的正常搭設。八、施工流程及要求1、施工流程測量放線，確定本層梁、板位置一定位立桿，并作出十字標記一豎立桿并 搭9、設掃地桿及第一步橫桿一搭設上部橫桿及剪刀撐一鎖梁底鋼管一鋪設梁底模 板f板底模板鋪設1）將樓層各構件位置的邊線在地面上標岀，以保證支架、模板施工過程中 按設計尺寸進行施工。2）按預先的支架設計位置在地面上將立桿位置標出，并做好標記，保證立桿排列整齊。3）先豎立最角端的立桿，并逐步將周邊立桿豎起，將掃地桿及第一步橫桿 搭設，保證已搭設架體穩固、不傾倒。4）在立桿全部豎立完成后，進行上部立桿搭設，將全部橫桿搭設完成，并 預留出梁位。按預左架體設計要求搭設剪刀撐，剪刀撐必須按耍求整體搭設。5）搭設梁底縱向受力鋼管，受力鋼管需采用雙扣件固定，鋼管搭設時需進 行標高復核以保證梁底模板為設計標高。6）梁底10、模板鋪設時，次楞木方放置應平順，且靠近節點位置需放置次楞。7）板底模板鋪設時，應先將頂部可調頂托調整至預定標高位置，并對其進 行拉線找平，滿足平整度要求后再鋪設模板。2、施工要求1）所有模板支撐滿堂腳手架搭設前，都要先熟悉方案要求，根據樓層高度， 混凝土構件大小，確定立桿的間距耍求，確定立桿的高度，拉線放出立桿的位 置，注意橫桿能盡量縱橫貫通，平直。梁底的立桿與板底的立桿能通過橫桿形 成整體。2）立桿基礎應堅實，且底部需設置墊板。3）立桿接頭不宜設置在同一截而。4）橫桿接頭需卡緊，并口保證端部與立桿接觸緊密，在架體搭設完成后及混凝土澆筑過程中，需派人對橫桿緊固情況進行檢查。5）立桿可調頂托伸出11、長度不宜超過300mm,立桿內長度不得小于150mm,且可調頂托需滿足建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程中的要求。3、現場情況處理1）現象：立桿底部樓板存在降板，降板位置架體正常搭設時無法與周邊架體連接形成整體。處理：可在降板位置立桿下設置較厚的墊板將立桿底部調至同一標高，或按建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程要求使用可調底座。2）現象：衛生間沉箱位置或其他位置高差超過300mm,無法使用可調底托 調整的，架體與整體分離。處理：采用扣件將不能正常連接的橫桿于立桿連接。九、安全、質量、環境保證措施1、安全施工要求1）、安全施工主要注意事項（1）支設立柱模板和梁板模板時，應搭設工作臺，12、不足4m的，可使用馬凳 操作，不準站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允許利用拉桿、支撐攀 登上下。（2）當搭設4m以上的梁板模板時，應在滿堂架中間設一層簡易安全網，以 防止高空墜落及墜物傷人。（3）搭拆腳手架、模板時，應按高處作業安全技術規范的有關規定進行。 且地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。（4）拆腳于架、模板前，應由工程項目技術負責人向工長、安全員、施工操 作隊組全體人員作詳細的安全技術交底。（5）架子工、模板工持證上崗，搭設施工時避免上下同時作業。鋼管橫桿、 立桿的接頭應錯開。緊固時注意握緊工具、扣件避免其墜落傷人。外架上所有腳手板、擋腳板、安全網必須搭設牢13、固、封閉嚴密，以防發生高空墜落、施工 落物和水泥、建筑垃圾等粉塵飛揚等現象。（6）搭拆腳手架過程中，操作人員應系好安全帶帶好安全帽，一切操作過程 都應符合相關安全操作規范、規程和標準。（7）拆模采用長撬桿，嚴禁操作人員站在正拆除的模板下，拆模間歇時，將 活動的模板、拉桿、支撐固定。（8）對職工進場進行安全技術教育，發現施工中的安全技術問題應及時解決。（9）現場安全員有權制止違章指揮和違章作業，遇有險情應立即停止施工作 業，并報告工程項口領導及時處理。（10）模板拆除時，不應對摟層形成沖擊荷載，拆除的模板和支架應分散堆放 并及時運走，防止人員踏空墜落。2）、腳手架施工的危險源腳手架搭、拆、使用時14、的高空墜落；腳手架搭、拆、使用時的物體打擊；腳 手架的坍（垮）塌。（1）針對高空墜落的管理要求 參與搭拆作業的人員，須持證上崗，安全帽、安全帶、防滑鞋等要穿戴 齊全，嚴禁酒后作業。作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨吋固定。 工人在架上作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、 閃失、和落物；嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。 腳手架進行全封閉使用，外架底部滿鋪腳手板，下掛密目安全兜網一道。（外架另行設計。）安全網必須與結構連接嚴密牢固。嚴禁使用損壞和腐朽的 安全網。 作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板 上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。 人15、員上下腳手架必須走設安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀援腳手架上 下。 六級及六級以上大風和南、雪天應停止腳手架作業；雨、雪之后上架作 業時，應把架面的積雪、積水清除掉，仔細檢查確認安全后，方可上人操作。（2）針對物休打擊的管理要求 搭拆過程中，不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、 碰撞、滑跌等不安全的作業。 拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的扣件應放入袋內， 傳遞至地面并放指定地點堆存。 拆下的鋼管與配件，應及時傳送至樓層內，防止碰撞，嚴禁拋擲。 在整個拆除作業過程中，項目安全員應切實作好現場巡查工作，在主要 通道處設置警戒區，安排警戒員一名巡視，確保拆除作業順利進16、行。（3）針對坍（垮）塌的管理要求 腳手架必須嚴格按方案進行搭設，在搭設中不得隨意改變構架設計、減 少桿配件設置和對立桿縱距做尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和 改變時，應提交技術主管人員解決。 木支模架只允許作為結構施工支模架，不允許堆載，不得隨意超負荷使用。 本支模架作為支撐架，立桿垂直度須嚴格控制，一般須吊線復核，必要 時用經緯儀復核垂直度。 在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊 固件、安全網等。 施工前因操作要求需要拆除部分架體時，必須經項冃總工程師同意，并 由施工工長旁站指揮，防止誤拆桿件。2、施工質量管理1）、質量管理基本要求為保證支模架施工質量，17、控制安全風險，設置二個驗收點，即：腳手架基 礎驗收、腳手架驗收。市安全員、技術員負責驗收，驗收合格后，方可插入下 一道工序施工。2）、腳手架的施工驗收耍求（1）驗收人員：施工完由項目經理組織生產經理、技術負責人、技術內業、 工長、質檢和安全員進行驗收，確認合格后方可投入使用。（2）檢查驗收必須嚴肅認真進行，要對檢查情況、整改結果填寫記錄內容, 并簽字齊全。（3）重點驗收項目 插口連接驗收：安裝后的插碗插口應按隨機均布原則進行抽樣檢查，檢 查扣件主要看其連接是否緊固，不合格時，必須整體重新插入或靠緊，并經復 驗合格方可驗收。安全設施、防墜裝置是否齊全和安全可靠。基礎是否平整堅實，支墊是否符合要求18、。3）、腳手架維護與保養（1）檢查腳手架是否變形或沉陷。若有異常，應隨時上報、及時處理。（2）檢查腳手架整體和局部尤其是主梁或大梁下立桿的垂直度，若有異常, 應及時加固和消除隱患。（3）檢查插碗插口時，先看其外觀，視情況對其進行涂油和緊固。（4）檢查連接件是否齊全、松動、位移等，因施工需要移動，必須在專人負 責下在相鄰位置補足。（5）檢查安全網等是否完整、牢固，若有損壞及吋調換、整改。（6）檢查腳手架的荷載情況。支模架上不準堆放大量材料、過重的設備，以 免超過設計荷載，如發現有處于不安全位置和不穩定狀態的，應及時糾止。此 外，還要逐日清除腳手板上的垃圾。（7）腳手架維護和保養應設專人定期完成，19、遇大風、大雪、大雨天氣應重新 維護驗收后投入使用。3、環境管理（1）對現場架料堆場進行統一規劃，對不同的進場材料設備進行分類合理和 儲存，并掛牌標明標示，重要設備材料利用專門的圍欄和庫房儲存并設專人管 理。 架料堆放場地要求硬化、平整、有圍護。(3) 環保與文明施工。做到工完場清。整個架料堆放場地與施工現場要達到 整齊有序、干凈無污染、低揚塵低能耗的整體效果。十、安全應急預案1、危險性分析本工程在高空支模作業存在著坍塌、高處墜落、物體打擊危險。上述危險存 在著人員傷亡、死亡等嚴重事故的潛在危險。本工程的重大危險源有：坍塌、高 處墜落、物體打擊。2、坍塌倒塌事故應急救援預案施工現場一旦發生卸料平20、臺坍塌或倒塌事故，將會造成人員傷亡 和財產損失。為了爭取在第一時間搶救傷員，最大限度地降低員工 及相關方人員生命安全和財產損失，特制定本項目部坍塌倒塌應急 救援預案。(1)、組織機構本項目部成立坍塌倒塌事故應急救援小組，負責指揮及協調工作。組長：張斌成員： 陳潤坤、程勝飛、洪光炎、劉向國、王忠香、包訓成、 湯道雙(2) 、事故處理程序1、不論任何人，一旦發現外架、井架、模板支撐系統、深基坑、 塔吊等有坍塌或倒塌的可能性，應立即呼叫在場全體人員進行緊急 撤離。2、現場人員應迅速通知項目經理或施工員，并打屯話及時向公 司應急救援中心報告事故的發生情況。必要時請求公司應急救援中 心的支援。3、根據現21、場情況，若有人員受傷，應立即撥打120急救電話， 向急救中心求救。應務必講清受傷人數、地點和人員受傷情況，并 派人到主要路口引導急救車盡快趕到事故現場。同時，現場急救人 員在急救車到來之前，應對受傷人員進行現場急救。本項目部配備 應急急救藥箱1只，藥箱存放在現場辦公室。4、在沒有人員受傷的情況下，現場負責人應根據實際情況研究 補救措施，在確保人員生命安全的前提下，組織恢復正常施工秩序。5、現場安全員應對施工現場坍塌或倒塌事故進行原因分析，制 定相應的改正措施，認真填寫傷亡事故報表、事故調查等有關處理 報告，并上報公司應急救援中心。(3) 、各相關方聯系電話如下：醫院:120公安:110消防：122、194、高處墜落事故應急救援預案為確保施工現場高處墜落事故發生后，能迅速有效地開展搶救工作， 最大限度地降低員工及相關方生命安全風險，特制定本項目部高處 墜落應急救援預案。(1)、組織機構木項冃部成立高處墜落事故應急救援小組，負責指揮及協調工作。組長：張斌成員： 陳潤坤、程勝飛、洪光炎、劉向國、王忠香、包訓成、 湯道雙具體分工如下：1、匪就 負責現場，其任務是了解掌握事故情況，組織現場搶救 指揮。2、陳潤坤、程勝飛負責聯絡,任務是根據指揮部命令，及時布 置現場搶救，保持與當地建設行政主管部門、安監部門等單位的溝 通，并及時通知公司應急救援中心和當事人的親人。3、洪光炎負責維持保護事故現場、做好23、談話記錄、保持與公 安部門的溝通。4、劉向國、王忠香、包訓成、湯道雙 負責妥善處理好善后工 作，負責保持和當地相關部門的溝通聯系。（2）、事故處理程序：1、高處墜落事故發生后，事故發現第一人應立即大聲呼救，報 告責任人（項目經理或管理人員）。2、項目管理人員獲得求救信息并確認高處墜落事故發生以后， 應：a）立即組織項目職工自我救護隊伍進行施救；本項目部配備應 急急救藥箱1只，藥箱存放在現場辦公室；b）立即向所屬分公司、經理部應急救援中心匯報事故發生情況 并尋求支持；C）立即向當地醫療衛生（120）、公安部門（110）電話報告；d）嚴格保護事故現場。3、分公司、經理部指揮部接到電話報告后，應立即24、在第一時間 趕到現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場秩序，保護 事故現場。4、當事人被送入醫院接受搶救以后，指揮部即指令善后處理人 員到達事故現場，做好當事人家屬的接洽善后處理工作，按職能歸 口做好與當地有關部門的溝通、匯報工作。十一、插扣式腳手架荷載計算書梁木模板與支撐計算書1、梁模板基本參數梁截面寬度B=200mm,梁截面高度H二500mm,梁模板使用的木方截面50 X 70mm,梁模板截面側面木方距離300mnio梁底模而板厚度h二15mm,彈性模量E二6000N/mm2,抗彎強度f = 15N/mm2o梁側模面板厚度h=15mni,彈性模量E=6000N/mm2,抗彎強度f=125、5N/mm2o梁底模板2梁模板荷載標準值計算模板自重二0. 200kN/m2；鋼筋自重二l500kN/m3； 混凝土自重=24. 000kN/m3；施工荷載標準值二2. 500kN/m2o強度驗算耍考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土吋產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆 混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：F = 0.28/ff7F F = 7cH其中Yc 混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取8. OOOh；T 混凝土的入模溫度，取10. 000C；V 混凝土的澆筑速度，取2. 526、00m/h；II混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；B 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1二28. 800kN/m2考慮結構的重要性系數0. 9,實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值：Fl=0. 9X28. 800=25. 920kN/m2考慮結構的重要性系數0. 9,倒混凝土時產生的荷載標準值：F2=0. 9X4. 000=3. 600kN/m2o3、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含!4、梁模板側模計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 作用在梁側模板的均布荷27、載 q=(l .2X25. 92+1. 40X3. 60) X0. 90=32. 530N/mm 而板的截而慣性矩1和截而抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = = 48. 60cm3；I = 90. 00X 1.80X 1.80X 1.80/12 = 43. 74cm4；(1)抗彎強度計算f = M / W f其小f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 而板的最大彎距(N. mm)；W 而板的凈截而抵抗矩；f而板的抗彎強度設計值，取15. 00N/mm2；M = 0. lOOql2其中q荷載設計值(kN/m)；經計算得到M = 0. 100X (1.20X2328、. 328+1. 40X3. 240) X0. 300X0. 300=0. 293kN. m經計算得到面板抗彎強度計算值f二0. 293X1000 X 1000/48600二6. 024N/mm2而板的抗彎強度驗算f f,滿足要求!(2)抗剪計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q二0 600X (1. 20X23. 328+1.4X3. 240) X0. 300=5. 855kN截而抗剪強度計算值 T=3 X 5855. 0/ (2 X 900. 000 X 18. 000) =0. 542N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2 面板抗剪強度驗算T T,滿足要求！(3)撓度計29、算v = 0.677ql4 / 100EI v = 1 / 250面板最大撓度計算值 v = 0. 677 X 23. 328 X 3004/ (100 X 6000 X 437400) =0. 487mm 面板的最犬撓度小于300. 0/250,滿足耍求！6、現澆板樓板模板驗算依據規范：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011計算參數:鋼管強度為205. 0 N/mm2,鋼管強度折減系數取1. 00o模30、板支架搭設高度為3. 8m,立桿的縱距b二0.901H,立桿的橫距1=0. 90m,立桿的步距h二1.20m。面板厚度15mm,剪切強度1.4N/mni2,抗彎強度15. ON/mm2,彈性模量6000. 0N/mm2o木方 50 X 70mm,間距 300mm,木方剪切強度1. 3N/mm2,抗彎強度13. ON/mm2,彈性模量9000. ON/mm2o模板自重0. 20kN/m2,混凝土鋼筋自重25. 10kN/m3,施工活荷載2. 50kN/m2o扌II件計算折減系數取l.OOo圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元按照扌II件新規范中規定并參照模板規范，確定荷載組合分31、項系數如下: 由可變荷載效應控制的組合 S=1.2X (25. 10X0. 15+0. 20)+1.40X2. 50=8. 258kN/m2由永久荷載效應控制的組合 S=l. 35X25. 10X0. 15+0.7X 1. 40X2. 50=7. 533kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2,可變荷載分項系數取140采用的鋼管類型為4 48X3.5。鋼管慣性矩計算釆用I=n (D4-d4)/64,抵抗距計算釆用W=n (D4-d4)/32Do1、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 ql = 25. 1032、0X0. 150X0. 900+0. 200X0. 900=3. 569kN/m活荷載標準值 q2 = (0. 000+2. 500) X 0. 900=2. 250kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = = 48. 60cm3；I = 90. 00X 1.80X 1.80X 1.80/12 = 43. 74cm4；(1)抗彎強度計算f = M / W f其小f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 而板的最大彎距(N. mm)；W 而板的凈截而抵抗矩；f而板的抗彎強度設計值，取15. 00N/mm2；M = 0. lOOql2其中33、q荷載設計值(kN/m)；經計算得到M = 0. 100X (1.20X3. 569+1. 40X2. 250) X0. 300X0. 300=0. 067kN. m經計算得到面板抗彎強度計算值f二0. 067X1000 X 1000/48600二1.376N/mm2 面板的抗彎強度驗算f f,滿足要求！(2)抗剪計算T 二 3Q/2bh T其中最大剪力 Q二0. 600 X (1. 20X3. 569+1.4X2. 250) X0. 300=1. 338kN截面抗剪強度計算值 T=3 X 1338. 0/ (2 X 900. 000 X 16. 000) =0. 124N/mm2截面抗剪強度34、設計值T=1.40N/mm2而板抗剪強度驗算T T,滿足要求！(3)撓度計算V 二 0. 677ql4 / 100ET v = 1 / 250面板最大撓度計算值 v = 0. 677 X 3. 569 X 3004/ (100 X 6000 X 437400) =0. 075mm 而板的最大撓度小于300. 0/250,滿足要求！2、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。(1)荷載的計算1) 鋼筋混凝土板自重(kN/m):qH 二 25. 100X0. 150X0. 300=1. 130kN/m2) 模板的自重線荷載(kN/m):q12 = 0. 200X0. 300=0. 060kN/m3) 35、活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m):經計算得到,活荷載標準值q2 = (2. 500+0. 000) X0. 300=0. 750kN/m靜荷載 ql = 1. 20X 1. 130+1. 20X0. 060=1. 427kN/m活荷載 q2 = 1.40X0. 750=1. 050kN/m計算單元內的木方集中力為(1. 050+1.427) X 1. 200=2. 972kN(2)木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下: 均布荷載 q = 2. 972/1. 200=2. 477kN/m最大彎矩 M = 0. lql2=0. 1X 2. 48 X 1. 20 X 36、1. 20=0. 357kN. m最大剪力 Q=0. 6X 1. 200X2. 477=1. 783kN最大支座力 N=l. IX 1.200X2. 477=3. 270kN木方的截面力學參數為木算例小，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 5. 00X7. 00X7. 00/6 二 40. 83cm3；I = 5. 00X7. 00X7. 00X7. 00/12 = 142. 92cm4；1）木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f 二 M/W =0. 357X106/40833. 3=8. 743N/mm2木方的抗彎計算強度小于13. ON/nun2,滿足要求！2）木方抗剪計算最人剪力的計算公37、式如下:Q 二 0. 6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh =0. 190o =6928/(0. 190X397. 4)=91. 966N/mm2依據規范做承載力插值計算a=0. 300吋，。二87. 874N/mni2,立桿的穩定性計算。門, 滿足要求！非頂部立桿段：u2=2. 128, l0=3. 026m； X =3026/16. 0=188. 890,4 =0. 203o =8201/(0. 203X397. 4)=101. 603N/mm2,立桿的穩定性計算f,滿足要求！考慮風荷載吋，立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩珈依據扣件腳手架規范計算公式5. 238、. 9Mwklah2/10其小wk風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uzXusXw0 = 0. 300 X 1. 250X0. 600=0. 225kN/m2h立桿的步距，1.20m；la 立桿迎風面的間距，0. 90m；lb與迎風面垂直方向的立桿間距，0. 90m；風荷載產生的彎矩 Mw=0. 9X 1. 4X0. 225X 1. 200X 1. 200X 1. 200/10=0. 0408kN. m；Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；頂部立桿 Nw=l. 200X3. 411+1. 400X2. 025+0.9X1.400X0. 110/0. 900=7. 0822kN非頂部立桿 39、Nw=l. 200X4. 472+1. 400X2. 025+0.9X 1. 400X0. 110/0. 900=8. 3554kN頂部立桿段：a二0.2m 時，111=1.596,1()二3. 026m； X =3026/16. 0=188. 890,4)=0. 203o 二6979/ (0. 203 X 397. 4) +37000/4248=95. 114N/mni2a=0. 5m 時，U!=l. 204, l0=3. 139m； A =3139/16. 0=195. 932,”0.190o 二6979/(0. 190X397. 4)+37000/4248二 101. 298N/mm2依據規范做承載力插值計算a二0.300時，o =97. 176N/mm2,立桿的穩定性計算o f,滿足要求！d)=0. 203非頂部立桿段：u2=2. 128, l0=3. 026m； A =3026/16. 0=188. 890,要求！