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1、.一、工程概況1.1 工程位置及工程內容本工程為金山新城老紅旗港河道整治工程（一期），主要針對老紅旗港進行整治，同時對工程范圍內與其相交的舊港河、金衛倉河、戰斗港以及長堂河等周邊河道一并實施整治，整治范圍分別為老紅旗港整治范圍：東平路海盛路；舊港河整治范圍龍堰路 老紅旗港；金衛倉河整治范圍：老紅旗港 龍皓路；戰斗港整治范圍：龍航路 龍皓路；長堂河整治范圍：老紅旗港龍皓路。河道整治總長度為 3.67km。工程起終點詳見總平面布置圖。本工程河道設計河口寬2540m，陸域實施寬度 610m。本工程內容包括河道疏浚、新建護岸、防汛通道、綠化工程、拆除橋梁等。其中，新建河道護岸總長度5.86km，河道開2、挖總量為13.52 萬 m3，疏浚土方量為 13.11 萬 m3，新建親水步道4.46km，綠化 5.12 萬 m2，現狀橋梁拆除5 座，管線搬遷 3 處。1.2 工程范圍本工程施工范圍老紅旗港由西向東，工程樁號為：紅C0+000.00紅C2+380.40（東平路 海盛路），建設長度為 3.67 km。包括與老紅旗港相交的舊港河（龍堰路 老紅旗港）、金衛倉（老紅旗港 龍皓路）、戰斗港（龍航路 龍皓路）和長堂河（老紅旗港 龍皓路）。1.3 專項方案概況本工程位于北亞熱帶南緣，是東亞季風盛行地區，四季分明，受海洋性氣候影響較為明顯，由于冷暖空氣交替影響，天氣變化復雜，臺風等災害性天氣頻繁。1.3.3、1 風本工程區域，夏季（6、7、8 月）以東和東南風為主，冬季（12、1、2 月）以西北風為主，春秋季是冬夏季風的過渡季節。金山嘴累年各月最多風向及頻率分布見表 2.2-1。瞬時風速 17m/s或風力 8 級的日數年平均為20 天。造成大風的主要因素為夏秋之交的臺風及冬季的寒潮；此外，氣旋、反氣旋、鋒面等移動性天氣過程也可能伴隨一定的大風。影響金山沿海地區的臺風，多出現在78月份，占總次數的 86.7%。過境最早的為 7903 號臺風，發生在 1979 年 4 月 1213 日；最遲為 6523 號臺風，發生在 1965 年 11 月 2425 日。過境風速最大的.為 1984 年的 84164、 號臺風，每秒 27.6m（10 級風）。據金山嘴海洋水文站19541985年 32年的資料統計，過境風力達到 8級以上的有 23 年，共發生 45次。19491992 年中嚴重影響本地區的臺風有11 次，每次臺風過境影響時間13 天。從金山嘴累年各月平均風速統計值看（表2.2-2），夏秋向岸的東南風強度較大，在與冬季離岸的西北風交替作用下，岸灘的季節性沖淤年周期非常明顯。表 2.2-1 金山嘴累年各月最多風向及頻率分布（%）項目1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 全年風向NNW NNW ESE ESE SSE SE SE ESE SE SSE SSE NNW NNW NW 5、NW SE 頻率13 14 11 14 15 17 25 20 12 15 19 21 11 表 2.2-2 金山嘴累年各月平均風速（m/s）月份1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 全年風速4.2 4.6 4.9 5.0 5.1 5.1 5.8 6.1 4.6 4.3 4.3 4.3 4.9 1.3.2 氣溫工程所在地區平均氣溫15.5，最高平均氣溫 16.4，最低年平均氣溫 15，極端最高氣溫 39.6（2003 年 8 月），極端最低氣溫-10.8（1977 年 1 月 31日），常年高于 35（含 35）的高溫日平均為6 天，常年低于 0的平均為 44 天。1.3.3 6、降雨本區年降雨日數 130 天左右，平均年降雨量為1085.8mm，其中 5 至 9 月降雨 652.6mm，占年降雨量的60%；實測 1 日最大降雨量 159.4mm，發生在 1986年 9 月 6 日。1.3.4 水文金山新城南臨杭州灣，處于浦南東片的南部，其南部邊界受杭州灣強潮河口影響，內部河網水系為浦南東片有控制河網。根據杭州灣金山嘴潮位站資料，歷史最高潮位為 6.57m，最低潮位為-1.78m。區域內部河道水位控制按照浦南東片防洪除澇及水資源調度規劃要求確定：常水位為 2.502.80m，除澇水位控制為瞬時河網最高水位3.90m，河網預降水位為2.00m。本工程河道特征水位見表2.37、-1：表 2.3-1 特征水位表.項目水位值（m）備注設計高水位3.90（規劃除澇控制最高水位）常水位2.502.80 設計低水位2.00（規劃預降控制最低水位）二、編制依據序 號規范、標準名稱編 號1 老紅旗港河道整治工程（一期）施工招標文件、施工圖紙2 水利水電建設工程驗收規范SL223-2008 3 施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-2012 4 建設工程施工現場供用電安全規范GB50194-2014 5 堤防工程施工規范 SL260-2014 6 水利水電工程施工組織設計規范SL303-2004 7 水利水電工程測量規范SL197-2013 8 水利水電工程施工地質規程NB/T 8、35007-2013 9 上海市水利工程施工質量檢驗與評定標準DG/TJ08-90-2014 10 水利水電工程施工質量檢驗與評定規程SL176-2007 三、施工計劃施工圍堰修筑 2016/12/20-2017/1/10 施工圍堰拆除 2017/4/21-2017/5/1 四、施工工藝技術4.1 施工流程.施工順序：施工準備測量定位圍堰內分層填土堰內抽水圍堰養護構筑物施工圍堰拆除。土圍堰填筑取土主要利用老紅旗港沿線填筑土源，水上土方逐層壓實，分層厚度不大于 30cm，配備兩臺挖掘機。每層填土厚度不大于20cm，壓實時要不斷地進行整平和夯實，以保證填料均勻密實施工。每段圍堰平均長約30m，待圍9、堰自然沉降穩定后，人工配合挖機進行圍堰修坡、邊坡堆砌袋裝土來修筑子堰。子堰的堆砌務必保證袋裝土與袋裝土之間魚鱗紋搭接，確保堆砌密實。由于受民宅和管線搬遷影響，開工時間有所滯后，我部要盡量將延誤的工期搶回來。計劃工期為非汛期時間段內施工，但沿線拆遷形勢及管線搬遷工期尚未明朗，為保證2017 年安全度汛，在保證施工安全的前提下，我部將根據歷年汛期最高水位線和施工過程中水位情況實時調整圍堰斷面，某些岸段考慮采取加寬圍堰截面的形式來修筑，以保證圍堰穩定，為2017 年安全度汛留出必要的結構施工時間。4.2 圍堰施工質量保證措施1、填筑圍堰前，清理圍堰基礎面及取土范圍內的雜物及淤泥；2、取土料符合規范要10、求，必要時，對土方進行翻曬后填筑；3、嚴格控制分層厚度，確保壓實度；4.3 圍堰的維護與加固圍堰填筑形成后，圍堰的維護與加固對工程能否擋住風浪沖刷及安全度過施工期具有十分重要的意義。首先保證堰體能均衡下沉，不致于出現較大的滑坡與裂縫。圍堰內抽水時控制降水速度，并設專人巡視壩堤遇到裂縫及沉陷，及時組織人員、機械對圍堰進行加固、維護。.河道疏浚時臨時圍堰的防汛工作尤為重要，考慮引排時水位上下變動較大容易沖刷圍堰引起土體流失，預先在迎水面準備編織袋裝土保護圍堰內填土。4.4 圍堰的拆除圍堰在施工結束后需要拆除。水下工程階段驗收完成后既對圍堰進行拆除，先使用挖掘機逐步挖出圍堰內水上及水下土方，挖至圍堰11、兩側后運出施工現場。注意事項：（1）圍堰的拆除必須統一組織，統一協調，統一行動，一切行動服從組織指揮、安排，不得盲目行動，瞎指揮。（2）加強安全監督，防止意外事故的發生。（3）自卸汽車運土必須到指定地點卸下，嚴禁亂拋亂卸，影響市容。（4）土方裝卸時，場地必須保持清潔，預防車輪粘帶；車輪出門時，必須對車輪進行沖洗；車輪裝載土方不應超高超載，并應有覆蓋物以防止土方在運輸中沿途揚撒。（5）棄土施工時采取必要的保護的措施，防止淤泥外露，影響場容場貌。必要的措施如采用封閉式的自卸卡車。五、施工安全保證措施5.1 圍堰施工組織措施為確保本工程圍堰施工安全、快速、高質量地完成，項目部全面負責本次圍堰的施工和12、管理，項目經理部設項目經理1 名，項目技術負責人1 名，質量員 1名，專職安全員 1 名。.管理組織機構網絡圖5.2 圍堰的安全防護措施1、圍堰迎水面和背水面均采用袋裝土護面，施工過程中控制坡比；2、圍堰施工周邊設置測量監控標志，對圍堰定期進行位移和沉降觀測；3、圍堰施工完后，在周圍設置警示標志和標牌；4、施工期間圍堰不得作為機械、車輛施工便道，同時安排專人對圍堰進行巡視檢查。六、勞動力計劃圍堰施工為分區施工，不占用主要工序施工時間，所以在配備勞動力、材料、機械設備上面，考慮四個工區共計11 道圍堰施工即可保障。保障表如下：項目主要投入數量勞動力人員20 人材料土方8000m3機械設備操作手813、 臺七、計算書及附圖計算依據：1、建筑基坑支護技術規程JGJ120-2012 2、建筑施工計算手冊江正榮編著3、實用土木工程手冊第三版楊文淵編著.4、施工現場設施安全設計計算手冊謝建民編著5、地基與基礎第三版一、參數信息1、基本參數圍堰后深度 h(m)3 圍堰平均重度 cs(kN/m3)20 圍堰齡期抗壓強度設計值fcs(N/mm2)11 圍堰厚度 B(m)2 嵌固深度 ld(m)3 基坑外側水位到坑頂的距離ha(m)0.67 圍堰內側水位到坑頂的距離 hp(m)0.1 支護在坑底處的水平位移量(mm)12 地下水滲透穩定性驗算坑底突涌穩定性承壓水含水層頂面至坑底的土層厚度D(m)3.5 承壓14、水含水層頂面的壓力水頭高度 hw(m)4 2、土層、水壓參數序號土名稱土厚度h(m)土重度(kN/m3)黏聚力c(kpa)內摩擦角()飽和土重度sat(kN/m3)水土合算1 粘性土3 18 20 25 20 是2 水1.5 11 12 8 12 是3 粘性土1.83 18 20 25 20 是3、荷載參數類型荷載q(kpa)距支護邊緣的水平距離a(m)垂直基坑邊的分布寬度b(m)平行基坑邊的分布長度l(m)作用深度d(m)滿布荷載3/條形局部荷載3.5 4 4/0 4、計算系數結構重要性系數 01 綜合分項系數 F1.25 圓弧滑動穩定安全系數Ks 1.3 抗滑移安全系數 Ksl 1.2.抗15、傾覆安全系數 Kov 1.3 抗隆起安全系數 Kb 1.4 經驗系數 b0.8 突涌穩定安全系數 Kh 1.2 墻體材料的抗剪斷系數0.5 7.1主動土壓力計算1）主動土壓力系數Ka1=tan2(45-1/2）=tan2(45-25/2)=0.406；Ka2=tan2(45-2/2）=tan2(45-25/2)=0.406；Ka3=tan2(45-3/2）=tan2(45-8/2)=0.756；Ka4=tan2(45-4/2）=tan2(45-8/2)=0.756；Ka5=tan2(45-5/2）=tan2(45-25/2)=0.406；2）土壓力、水產生的水平荷載第1層土：0-0.67m H16、1=0h0+q1/1=0+3/18=0.167m Pak1上=1H1Ka1-2c1Ka10.5=18 0.167 0.406-2 20 0.4060.5=-24.267kN/m2 Pak1下=1(h1+H1)Ka1-2c1Ka10.5=18(0.67+0.167)0.406-2 20 0.4060.5=-19.37kN/m2 第2層土：0.67-3m H2=1h1+q1/sat2=12.06+3/20=0.753m Pak2上=sat2H2-w(h1-ha)Ka2-2c2Ka20.5+w(h1-ha)=20 0.753-10(0.67-0.67)0.406-2 20 0.4060.5+10(017、.67-0.67)=-19.373kN/m2 Pak2下=sat2(H2+h2)-w(h2-ha)Ka2-2c2Ka20.5+w(h1-ha)=20 (0.753+2.33)-10(3-0.67)0.406-2 20 0.4060.5+10(3-0.67)=13.387kN/m2 第3層土：3-4m H3=2h2+q1/sat3=58.66+3/12=5.138m Pak3上=sat3H3-w(h2-ha)Ka3-2c3Ka30.5+w(h2-ha)=12 5.138-10(3-0.67)0.756-2 120.7560.5+10(3-0.67)=31.43kN/m2 Pak3下=sat3(H18、3+h3)-w(h3-ha)Ka3-2c3Ka30.5+w(h2-ha)=12 (5.138+1)-10(4-0.67)0.756-2 12 0.7560.5+10(4-0.67)=42.942kN/m2 第4層土：4-4.5m H4=3h3+q1+q1b1/(b1+2a1)/sat4=70.66+3+1.167/12=6.236m Pak4上=sat4H4-w(h3-ha)Ka4-2c4Ka40.5+w(h3-ha)=12 6.236-10(4-0.67)0.756-2 120.7560.5+10(4-0.67)=43.831kN/m2 Pak4下=sat4(H4+h4)-w(h4-ha)K19、a4-2c4Ka40.5+w(h3-ha)=12 (6.236+0.5)-10(4.5-0.67)0.756-2 12 0.7560.5+10(4.5-0.67)=49.587kN/m2 第5層土：4.5-6m.H5=4h4+q1+q1b1/(b1+2a1)/sat5=76.66+3+1.167/20=4.041m Pak5上=sat5H5-w(h4-ha)Ka5-2c5Ka50.5+w(h4-ha)=20 4.041-10(4.5-0.67)0.406-2 20 0.4060.5+10(4.5-0.67)=30.076kN/m2 Pak5下=sat5(H5+h5)-w(h5-ha)Ka5-220、c5Ka50.5+w(h4-ha)=20 (4.041+1.5)-10(6-0.67)0.406-2 20 0.4060.5+10(6-0.67)=51.166kN/m2 3）水平荷載臨界深度：Z0=Pak2下h2/(Pak2上+Pak2下)=13.387 2.33/(19.373+13.387)=0.952m；第1層土Eak1=0kN；第2層土Eak2=0.5Pak2下Z0 1=0.5 13.387 0.952 1=6.372kN；aa2=Z0/3+h3=0.952/3+3=3.317m；第3層土Eak3=h3(Pa3上+Pa3下)1/2=1 (31.43+42.942)1/2=37.18621、kN；aa3=h3(2Pa3上+Pa3下)/(3Pa3上+3Pa3下)+h4=1(2 31.43+42.942)/(331.43+3 42.942)+2=2.474m；第4層土Eak4=h4(Pa4上+Pa4下)1/2=0.5(43.831+49.587)1/2=23.354kN；aa4=h4(2Pa4上+Pa4下)/(3Pa4上+3Pa4下)+h5=0.5 (2 43.831+49.587)/(343.831+3 49.587)+1.5=1.745m；第5層土Eak5=h5(Pa5上+Pa5下)1/2=1.5(30.076+51.166)1/2=60.932kN；aa5=h5(2Pa5上+P22、a5下)/(3Pa5上+3Pa5下)=1.5(2 30.076+51.166)/(330.076+3 51.166)=0.685m；土壓力合力：Eak=Eaki=0+6.372+37.186+23.354+60.932=127.844kN；合力作用點：aa=(aaiEaki)/Eak=(0 0+3.317 6.372+2.474 37.186+1.745 23.354+0.685 60.932)/127.844=1.53m；7.2被動土壓力計算1）被動土壓力系數Kp1=tan2(45+1/2）=tan2(45+8/2)=1.323；Kp2=tan2(45+2/2）=tan2(45+8/2)=123、.323；Kp3=tan2(45+3/2）=tan2(45+25/2)=2.464；2）土壓力、水產生的水平荷載第1層土：3-3.1m H1=0h0/1=0/11=0m Ppk1上=1H1Kp1+2c1Kp10.5=11 0 1.323+2 12 1.3230.5=27.605kN/m2 Ppk1下=1(hi+H1)Kp1+2c1Kp10.5=11(0.1+0)1.323+2 12 1.3230.5=29.061kN/m2.第2層土：3.1-4.5m H2=1h1/sat2=1.1/12=0.092m Ppk2上=sat2H2-w(h1-hp)Kp2+2c2Kp20.5+w(h1-hp)=1224、 0.092-10(0.1-0.1)1.323+2 12 1.3230.5+10(0.1-0.1)=29.066kN/m2 Ppk2下=sat2(H2+h2)-w(h2-hp)Kp2+2c2Kp20.5+w(h1-hp)=12 (0.092+1.4)-10(1.5-0.1)1.323+2 12 1.3230.5+10(1.5-0.1)=46.77kN/m2 第3層土：4.5-6m H3=2h2/sat3=17.9/20=0.895m Ppk3上=sat3H3-w(h2-hp)Kp3+2c3Kp30.5+w(h2-hp)=20 0.895-10(1.5-0.1)2.464+2 20 2.464025、.5+10(1.5-0.1)=86.398kN/m2 Ppk3下=sat3(H3+h3)-w(h3-hp)Kp3+2c3Kp30.5+w(h2-hp)=20 (0.895+1.5)-10(3-0.1)2.464+2 20 2.4640.5+10(3-0.1)=138.358kN/m2 3）水平荷載第1層土Epk1=1 h1(Pp1上+Pp1下)/2=1 0.1 (27.605+29.061)/2=2.833kN；ap1=h1(2Pp1上+Pp1下)/(3Pp1上+3Pp1下)+h2=0.1 (2 27.605+29.061)/(327.605+3 29.061)+2.9=2.95m；第2層土E26、pk2=1 h2(Pp2上+Pp2下)/2=1 1.4(29.066+46.77)/2=53.085kN；ap2=h2(2Pp2上+Pp2下)/(3Pp2上+3Pp2下)+h3=1.4 (2 29.066+46.77)/(329.066+3 46.77)+1.5=2.146m；第3層土Epk3=1 h3(Pp3上+Pp3下)/2=1 1.5 (86.398+138.358)/2=168.567kN；ap3=h3(2Pp3上+Pp3下)/(3Pp3上+3Pp3下)=1.5(2 86.398+138.358)/(386.398+3 138.358)=0.692m；土壓力合力：Epk=Epki=2.27、833+53.085+168.567=224.485kN；合力作用點：ap=(apiEpki)/Epk=(2.95 2.833+2.146 53.085+0.692 168.567)/224.485=1.064m；3、基坑內側土反力計算1）主動土壓力系數Kp1=tan2(45+1/2）=tan2(45+8/2)=1.323；Kp2=tan2(45+2/2）=tan2(45+8/2)=1.323；Kp3=tan2(45+3/2）=tan2(45+25/2)=2.464；2）土壓力、水產生的水平荷載第1層土：3-3.1m H1=0h0/1=0/11=0m Psk1上=(0.2 12-1+c1)h028、(1-h0/ld)/b+1H1Ka1=(0.2 82-8+12)0(1-0/3)0.012/0.012+1.1 0 1.323=0kN/m2 Psk1下=(0.2 12-1+c1)h1(1-h1/ld)/b+1(h1+H1)Ka1=(0.2 82-8+12)0.1 (1-0.1/3)0.012/0.012+11(0+0.1)1.323=3.079kN/m2 第2層土：3.1-4.5m H2=1h1/sat2=1.1/12=0.092m Psk2上=(0.2 22-2+c2)h1(1-h1/ld)/b+sat2H2-w(h1-hp)Kp2+w(h1-hp)=(0.2 82-8+12)0.1 (129、-0.1/3)12/12+12 0.092-10(0.1-0.1)1.323+10 (0.1-0.1)=3.085kN/m2 Psk2下=(0.2 22-2+c2)h2(1-h2/ld)/b+sat2(H2+h2)-w(h2-hp)Kp2+w(h2-hp)=(0.2 82-8+12)1.5 (1-1.5/3)12/12+12(0.092+1.4)-10(1.5-0.1)1.323+10(1.5-0.1)=31.765kN/m2 第3層土：4.5-6m H3=2h2/sat3=17.9/20=0.895m Psk3上=(0.2 32-3+c3)h2(1-h2/ld)/b+sat3H3-w(h2-30、hp)Kp3+w(h2-hp)=(0.2 252-25+20)1.5 (1-1.5/3)12/12+20 0.895-10(1.5-0.1)2.464+10 (1.5-0.1)=113.61kN/m2 Psk3下=(0.2 32-3+c3)h3(1-h3/ld)/b+sat3(H3+h3)-w(h3-hp)Kp3+w(h3-hp)=(0.2 252-25+20)3(1-3/3)12/12+20(0.895+1.5)-10(3-0.1)2.464+10(3-0.1)=75.57kN/m2 3）水平荷載第1層土Psk1=b0h1(Ps1上+Ps1下)/2=1 0.1 (0+3.079)/2=0.131、54kN；as1=h1(2Ps1上+Ps1下)/(3Ps1上+3Ps1下)+h2=0.1 (2 0+3.079)/(30+3 3.079)+2.9=2.933m；第2層土Psk2=b0h2(Ps2上+Ps2下)/2=1 1.4 (3.085+31.765)/2=24.395kN；as2=h2(2Ps2上+Ps2下)/(3Ps2上+3Ps2下)+h3=1.4 (2 3.085+31.765)/(33.085+3 31.765)+1.5=2.008m；第3層土Psk3=b0h3(Ps3上+Ps3下)/2=1 1.5 (113.61+75.57)/2=141.885kN；as3=h3(2Ps3上+P32、s3下)/(3Ps3上+3Ps3下)=1.5(2 113.61+75.57)/(3113.61+3 75.57)=0.8m；土壓力合力：Ppk=Ppki=0.154+24.395+141.885=166.434kN；合力作用點：as=(asiPski)/Ppk=(2.933 0.154+2.008 24.395+0.8 141.885)/166.434=0.979m；7.3 穩定性驗算1、滑移穩定性驗算.圍堰的滑移穩定性應按下式驗算：(Epk+(G-mB)tan+cB)/Eak=(224.485+(240-41.152)tan(25)+20 2)/127.844=2.644Ksl=1.2 滿足33、要求！2、傾覆穩定性驗算圍堰的傾覆穩定性應按下式驗算：(Epkap+(G-mB)aG)/(Eakaa)=(224.485 1.064+(240-41.152)1)/(127.8441.53)=2.027Kov=1.3 滿足要求！3、整體滑動穩定性驗算Ksi=cjlj+(qjbj+Gj)cos j-jljtan j/(qjbj+Gj)sin cj、j 第 j 土條滑弧面處土的粘聚力(kPa)、內摩擦角()；bj 第 j 土條的寬度(m)；j 第 j 土條滑弧面中點處的法線與垂直面的夾角()；lj 第 j 土條的滑弧段長度(m)，取 ljbj/cos j；qj 作用在第 j 土條上的附加分布荷載標34、準值(kPa)；Gj 第 j 土條的自重(kN)，按天然重度計算；uj 第 j 土條在滑弧面上的孔隙水壓力(kPa)，采用落底式截水帷幕時，對地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外側，可取ujwhwaj，在基坑內側，可取 ujwhwpj；滑弧面在地下水位以上或對地下水位以下的粘性土，取uj0；w 地下水重度(kN/m3)；hwaj 基坑外側第 j 土條滑弧面中點的壓力水頭(m)；hwpj 基坑內側第 j 土條滑弧面中點的壓力水頭(m)；min Ks1，Ks2，Ksi，=1.627 Ks=1.3 滿足要求！4、抗隆起穩定性驗算.1）水泥土墻底面處的抗隆起驗算抗隆起穩定性按下式計算：m1=i 35、hi/(h+ld)=106.66/(3+3)=17.777kN/m m2=i hi/ld=47.9/3=15.967kN/m Nq=tan2(45+/2)etan=tan2(45 +25/2)etan25=10.662 Nc=(Nq-1)/tan=(10.662-1)/tan(25)=20.72(m2ldNq+cNc)/(m1(h+ld)+q0)=(15.967 3 10.662+20 20.72)/(17.777(3+3)+3.778)=8.377 Kb=1.4 滿足要求！5、滲透穩定性驗算承壓水作用下的坑底突涌穩定性驗算：D /(hww)=hii/(hww)=(1.5 11+1.83 1836、)/(4 10)=1.236 D /(hww)=1.236Kh=1.2 滿足要求！7.4 正截面承載力驗算取單位長度圍堰進行計算1、截面彎矩計算計算簡圖(kN).彎矩圖(kN m)Mk=69.88kN.m M=0FMk=1 1.25 69.88=87.35kN.m 剪力圖(kN)Vk=99.52kN 2、正截面應力計算1）拉應力6M/B2-csz=6 87.35/22-20 5.22=0.027N/mm20.15fcs=1.65N/mm2滿足要求！2）壓應力6M/B2+0Fcsz=6 87.35/22+1 1.25 20 5.22=0.262N/mm2fcs=11N/mm2滿足要求！3）剪應力(Eaki-Gi-Epki)/B=(66.912-0.5208.8-55.918)/2=0.047N/mm2fcs/6=1.833N/mm2 滿足要求！7.5 結論.綜上所述：本工程計劃施工時間段為非汛期施工，同時考慮到一旦工期延誤，汛期內仍有結構施工，我部根據歷年汛期最高水位線和風浪等氣象因素，保證 2017年安全度汛，臨時圍堰可抵御金山區規劃除澇最高3.9 米的水位。附圖一：圍堰位置分布示意圖單純的課本內容，并不能滿足學生的需要，通過補充，達到內容的完善教育之通病是教用腦的人不用手，不教用手的人用腦，所以一無所能。教育革命的對策是手腦聯盟，結果是手與腦的力量都可以大到不可思議。