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1、深圳市前海車輛段綜合樓與物資總庫工程17標施工便道施工方案編 制： 審 核： 審 批： 中鐵二十五局深圳市前海片區(qū)學府路、桃園路工程I標段項目部二0一五年六月目 錄一、編制說明3二、編制依據3三、施工便道方案31、便道平面布置32、便道結構層33、便道排水34、便道工程量45、洗車池46、門洞47、零星工程量4四、施工注意事項5一、 編制說明 根據地鐵集團要求，前海車輛段綜合樓與物資總庫工程17標的施工便道需要穿過我項目部施工的桃園路67#墩之間，我項目部負責規(guī)劃設計施工便道及施工便道的施工，以保證綜合樓與物資總庫工程17標順利施工。二、 工程概況本施工便道位于前海片區(qū)鯉魚門地鐵站A出口，北接2、桃園路工程I標段2號大門，南邊與坤和原有大門旁接入。共長82.76m，寬6m，雙向2車道。由于桃園路6#墩位處地面高程為4.7m，承臺開挖深度為3.6m，考慮承臺基坑開挖坡度及安全因素，場地原有路面和大門不能使用，需重做。三、 施工便道方案1、便道平面布置施工便道平面見便道布置圖。2、便道結構層考慮車輛往返雙向通行，確保交通通暢，施工便道設計路面寬度6.0m。由于施工車輛載重大，砂石便道使用耐久度不足，需經常修復，影響施工。因此本工程便道使用20cm厚C35混凝土面層，30cm厚5%水泥穩(wěn)定級配碎石基層。便道結構如下：3、便道排水由于施工期間將經歷較長的雨季，因此便道必須設置排水設施。本工程便3、道使用雙面橫坡，在便道兩側各設置一條排水溝（30cm30cm），排水溝采用磚砌結構，厚度12cm，使用2cm水泥砂漿抹面，作為防水層。兩條排水溝之間隔30m采用預埋混凝土雨水管道連接。便道的排水溝與工地其他排水管道連接，經排水口就近排入就近排水管。4、便道工程量項目單位數量便道長m82.76土方開挖M218土方回填M11530cm厚5%水泥穩(wěn)定級配碎石基層M3164.120cm厚C35混凝土面層M3109.4磚砌排水溝（30cm30cm）m165.55、洗車池 詳見洗車池布置圖。洗車池工程量項目單位數量土方開挖M42土方回填M20碎石墊層M6520cm厚C35混凝土面層m218磚砌排水溝（304、cm30cm）m38 6、門洞 考慮到坤和建筑有限公司施工工期較長，本段混凝土路面在桃園路6#墩、7#墩之間，施工桃園路橋梁的滿堂支架與施工便道相沖突，計劃采用支架門洞，需要增加門洞費用。詳見門洞布置圖。門洞工程量項目單位數量I36C工字鋼（橫向）T30.362I36C工字鋼（縱向）T3.61C30混凝土防撞墻M30.36500*10鋼管/22根*4.4mL63*6角鋼T1.191cm厚鋼板T1.5070.3*06滿堂支架（平方） 1627、 零星工程 桃園路2#大門需要保安24小時值班，保證車輛進入安全、車輛黃泥沖洗，門口衛(wèi)生，每個班需要人數2人，3班共6人。原坤和建筑有限公司把渣土運至桃園5、路施工現場，導致我項目部施工桃園路西段承臺開挖深度達到5m以上，施工難度增大。根據測量桃園路橫斷面，共填筑13691.6m。詳見橫斷面圖(監(jiān)理工程師李振華簽字見證)。四、施工注意事項 1、墊層施工前必須清除原地面腐土，平整原地面，基底壓實。 2、填料要分層填筑，逐層碾壓，經檢測合格后才可進行下層施工。 3、嚴格遵守安全操作規(guī)程，按規(guī)程進行作業(yè)，施工中嚴禁違章操作。 4、對駕駛人員應做到不疲勞駕駛，遵守交通規(guī)則，確保安全行駛，各種機械設備應由專人負責，并由專職維修人員進行維修保養(yǎng)工作，使機械設備保持良好的運行狀態(tài)。堅決杜絕非駕駛人員駕駛車輛及施工機械。 5、施工現場放置必要的安全警告標志，施工人6、員進入工作現場時應嚴格遵守安全操作規(guī)程，嚴禁嘻耍和離崗等違紀行為。6、對施工機械、車輛等出入路口，交叉口的施工要設置護欄，警告標志牌，以確保出入安全。7、所有機駕人員必須持證上崗。附件一：門洞支架計算書箱梁高為1.8，支墩采用500*10鋼管，橫橋向間距均為180cm，鋼管下端固定在條形基礎底座上，在澆筑混凝土底座時預埋鋼板，鋼板采用60*60*2cm，設置U型鋼筋20圓鋼與鋼板焊接；鋼管中可灌砂提高穩(wěn)定能力，在鋼管的頂部焊接2cm厚的鋼板頂托，其直徑大于鋼管直徑10cm，并用豎向加肋L63*6角鋼連接，起到鋼管均勻受力作用，從而形成框架穩(wěn)定結構。橫橋向在鋼管立柱頂放置I36c工字鋼做底梁（工7、字鋼與柱頂鋼板重合范圍采用滿焊），用楔形塊調平后縱橋向放置間距0.45mI36c工字鋼做橫梁（次梁）, 調平后將工字鋼之間、工字鋼與鋼管頂鋼板之間焊成整體。在橫向I36c工字鋼頂放置1cm厚鋼板，鋼板上立碗扣支架，支架搭設同一般段。模板及方木已驗算滿足要求，現只對I36c工字鋼（主梁）、I36c工字鋼（次梁）、門洞立柱及基礎承載進行驗算，門架立桿按軸心受壓和偏心受壓桿件計算，支架由原來的支架平均受力變成兩端支架受力，橫桿不予考慮。 q1-模板自重(含內模、側模及支架)以砼自重的5%計,則:46.80.05=2.34KPaq2-箱梁自重荷載，鋼筋混凝土容重根據含筋率2%，查公路橋涵施工技術規(guī)范附8、錄D，取=26KN/ m3根據現澆箱梁結構特點，取端橫梁段（實腹段）與跨中F截面段（空腹段）兩個代表斷面進行計算。則：端橫梁斷面處q2=1.826=46.8 kPa 跨中斷面處，箱梁翼緣板不考慮，只考慮按最大荷載箱梁梁體計算q2=0.2524.5+0.2517.6+0.451.87+0.20.20.512+0.60.20.51217.626= 25.34q3-施工人員、堆放及運輸的工具及荷載。取2.5 kPaq4-振搗混凝土產生的荷載。對水平面模板取2.0 kPa，對側模板取4.0kPaq5-混凝土對側模的側壓力。q6-傾倒混凝土產生的沖擊荷載，取3.0 KN/ m2（用汽車泵傾倒時）荷載組合9、計算強度（空腹段）:q=1.35(q1+q2)+0.71.4(q3+q4+q6)=1.35*25.34*1.05+0.7*1.4*7.5=43.27 kPa 計算剛度（空腹段）:q=1.35(q1+q2)=35.92 kPa（1）橫橋向I36c工字鋼（次梁）驗算工字鋼縱橋向按0.45m間距布置，車行通道受力結構為簡支梁。擬采用的工字鋼型號為I36c型，因此將縱向過載梁所受力可簡化為均布荷載，q2=25.34荷載組合：q=1.35(q1+q2)+1.4(q3+q4+q6) 0.7=43.27 Kpa按簡支梁計算：荷載計算： q=43.270.45=19.47KN/m L=7m跨中最大彎矩為：Mm10、ax=ql2/8=119.26KNm結構驗算：查I36c型工字鋼的彎曲應力為w=215MpaI36c工字鋼的特性E=2.06105MPa, W=0.87510-3m3 ，I=17.310-5m4；工字鋼強度驗算：=MW=119.2610-3（0.87510-3）=136.3MPaw=215MPa 滿足要求工字鋼跨中撓度驗算：q=35.920.45=16.1 KN/mf=5qL4/(384EI) = 516.174/(3842.0610517.310-5）=14.1mmL/400=7000/400=17.5mm 撓度滿足要求。通過以上計算，I36c型剛度滿足要求，可使用45間距I36c型工字鋼做11、為門洞次梁。（2）主梁I36c工字鋼驗算：I14工字鋼的特性E=2.06105MPa, W=0.10210-3m3 ，I=0.71210-5m4 門洞支墩縱橋向采用I36c工字鋼作為主梁，安放于支架間距2.45m的立柱上，計算跨徑為2.45m，按連續(xù)梁計算。橫梁跨徑：L=2.45m；橫梁單位荷載：q=(21.58+1.350.713)2.45 =55.23 KN/m跨中彎矩：M1/2= qL2/8= 55.232.452/8=41.44KN.mI36c工字鋼的特性E=2.06105MPa, W=0.87510-3m3 ，I=17.310-5m4；強度驗算：=M/W=41.4410-3（0.8712、510-3）=47.36MPaw=215MPa 強度滿足要求。撓度驗算：q=（17.9+1.350.713)2.45=46.21 KN/mf=0.521ql4/ 100EI =0.52146.212.454/(1002.0610517.310-5)=0.24mmfmax=2450/400=6.125mm 符合要求。（3）門洞支架驗算對門洞支墩立桿為代表進行驗算。采用的立柱鋼管（mm）：500*10；500*10鋼管截面面積A：153.86cm2500*10鋼管截面慣性矩I：46231.77cm4500*10鋼管截面抵抗矩W：1849.27cm3500*10鋼管截面回轉半徑：19.45cm（1）13、立桿軸向力計算：承重支撐鋼管柱【500*10】荷載標準值（軸力）計算 作用于本工程橋梁下的承重支撐的荷載包括靜荷載、活荷載（不考慮風荷載）。1）、靜荷載標準值包括以下內容： 靜荷載標準值NG=鋼管柱自重NG1 +橋梁的自重NG2+橫梁自重+縱梁自重=1.204+79.2+71.34kg/m2.45 10N/ Kg10-3+71.347.61010-3=91.17KN;2）、活荷載活荷載標準值NQ=2.457.60.454.4 =1.9KN;3）、不考慮風荷載時，立桿3的軸向壓力設計值計算公式N=1.35NG+1.4*0.7NQ=124.94KN;4）、立桿穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性14、計算公式 = N/(A)f 1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值：N=124.95KN;- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比lo/i 查鋼結構設計規(guī)范GB500172003附錄C得； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 19.45； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 153.86； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 1849.27； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =315N/mm2； lo - 計算長度(m)；lo=h lo/i = 440/19.45 = 22.62； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.977（由鋼結構設計規(guī)范GB500172003附錄C查得）； 鋼管立桿受壓應力計算值；=124.951000/(0.97715386) = 8.31N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 8.31N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f =315N/mm2，滿足要求！（4）門洞基礎承載力驗算條形基礎受力面積A=(1+0.22) 24.5=34.3m2=124.9511/34.3=40.07Kpa=150Kpa，滿足要求。