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基坑內爆破當基坑內需爆破時，為確保施工安全，應注意：導火線起爆需有工人迅速離孔設備；導火線作燃燒速度試驗，確定導火線所需長度。嚴格控制藥量，以松動為主。有水眼孔要用防水炸藥7、，避免瞎炮。5、基坑成型檢查處理基坑達到設計標高后，進行基礎面處理。做到平整，無松碴、污泥及沉碴等軟層。6、砼墩臺身灌注砼由砼攪拌機拌制，采用串筒連接，整體澆筑，插入式振搗器搗固混凝土。7、貝雷梁的施工1）、縱、端橫梁主梁采用3組標準的雙排單層上、下加強型貝雷桁架作為主要承載構件，線路采用平坡設計，受縱梁結構尺寸的影響及卸架的需要，在貝雷梁和大方木之間對稱加設木楔墊。每組貝雷主梁采用2排標準桁架片拼裝，布置間距為45cm，用標準的45*118cm支撐架交錯聯結；每組貝雷架主梁跨節間用一標準支撐架連接一道，貝雷主梁跨節間豎向也用一個標準支撐架連接。組與組之間用支撐架作橫聯，普通鋼管和型鋼將3組貝8、雷架主梁聯結成整體，每3m一道，交錯施作。每組貝雷架主梁的端部支撐，應裝端豎桿或陰陽端柱，無陰陽端柱時，采用豎桿加強，加強的豎桿應采取磨光頂緊的方法與上下弦桿頂緊，不得用焊接；連續梁橋的中間支點，由于沒有端柱，采用2根1.7m長的20工字鋼聯結在一起對下弦桿整體加強，防止支點反力集中破壞下弦桿。用普通鋼管和木板在貝雷架兩邊設置工作平臺和防護欄桿，掛安全網，并兜底。2）貝雷架主梁施工結合現場實際情況，縱梁的拼裝采用單組單跨整體吊裝法施工，先在地面上進行整體拼裝，檢查合格后，用25T的汽車吊將單組單跨梁整體吊裝，吊點距梁端3m。為保證施工的安全，在各跨中施工搭設鋼管支架給予臨時支撐，兩組縱梁拼裝成9、一體后拆除支架。貝雷地面整體拼裝時，先將下加強弦桿與支撐架拼好，再與桁架相拼裝，最后將兩桁架陰陽頭連接，桁架平面上用并排交錯的支撐架連接，豎向于桁架接頭處用并排交錯的支撐架連接；安裝次格桁架，并在第一格桁架的橫梁上裝斜撐(剪刀撐)，擰緊橫梁夾具；依次進行拼裝。每節桁架可以用下面的方法進行安裝：將擬安裝的桁架抬上，放在已裝好桁架后面，并與其成一直線，兩人用木棍穿過節點板將桁架前端抬起，下弦銷孔對準后，插入銷子，然后再抬起桁架后端，插上弦銷子。3）貝雷架預壓(1)準備工作：貝雷架搭設完畢檢查支架各部的聯結、加固質量，合格后方能吊裝試壓，根據預壓荷載精確計算施加荷載重量，并設置觀測點位，點位采用紅油10、漆對稱標注。在加載之前測出各測量觀測控制點初始標高。(2)采用一次加載法施工，加載100%后均要復測各控制點標高，加載100%預壓荷載持荷12、24、36、48小時后分別復測各控制點標高，如所測數據變化很小時，表明貝雷架已基本沉降到位，否則還須持荷進行預壓，直到貝雷架支架沉降到位方可卸載。卸載完成后，要再次復測各控制點標高，以便得出貝雷架的彈性變形量(等于卸載后標高減去持荷后所測標高)，用總沉降量(即貝雷架持荷后穩定沉降量)減去彈性變形量為貝雷架的非彈性變形(即塑性變形)量。(3)在試壓過程中，必須派專人負責觀測貝雷架的穩定性、安全性，貝雷架不均勻下沉變形過大時，應立即終止加載，并通知有關人員11、迅速撤離；(4)通過對貝雷架架試壓的結果進行分析及貝雷架變形、加固等項目檢算、檢查合格后，再對底模標高進行調整，底模標高調整按試壓時測出的各特征點彈性變形值設置施工預拱度，從而使澆筑出的砼面高程滿足規范和設計要求。五、安全質量保證措施砼嚴格按照試驗中心選定的配合比進行，砼分層灌注。振搗時要插入下層不少于5cm，振動半徑先后重疊，順序推進，每棒達到砼面且下沉到位，上面泛漿排完氣泡即可；砼澆筑完成初凝后立即對其進行養生灑水，養生期要保持7天以上；嚴格檢查用于本工程施工的桁架和配套構件，特別是桁架的原材料、焊接質量、桁架連接銷的材質和熱處理等，對保養不善、連接焊縫和構件有銹蝕現象的桁架和構件一律不得12、使用；任何部件遇到安裝有困難時，應查明原因，切不可強制裝上；插銷子時要注意，保險插銷孔要橫放，以便于插保險插銷；前后各格桁架都必須隨時主義調整，保證成一直線，不得有彎折現象；定期檢查桁架連接銷的保險銷，各種螺栓、橫撐、斜撐等有無松動；貫徹“安全第一、預防為主”的方針，嚴格執行安全生產責任制。貝雷架吊裝范圍內必須設置警戒線，吊裝作業時警戒線內不得站人；起吊設備起吊時，嚴禁起吊超過規定重量的物件，不得用來運送人員；起重吊裝用的鋼絲繩，應經常進行檢查，發現破損，必須及時更新；起吊前還應檢查鋼吊點綁扎情況及操作人員上崗證，派專人指揮。六、21米321鋼橋設計計算書載荷設定：總載荷P=400KN，軸壓分13、配如圖。4輪/后軸。后輪中心距=2.6米。一.主梁計算：選擇雙排單層321鋼橋、鋼制橋面板。1.橫向分配系數k： k=0.5*(3675+1875)/(4200+450)=0.62.汽車重心位置x:由M=0 可得:160x+160(x+1400)=80(4000-x) x=240后輪到汽車重心X=x+1400=16403.沖擊系數（1+u）:根據公式計算：（1+u）=1+15/(37.5+L)L:橋梁長度（單位是米）。此處L=21米可得（1+u）=1.2564.剪力計算：剪力最大位置是橋的端頭位置，因此強度計算必須選擇端頭位置。最大剪力：Qmax=Q1+Q2k(1+u)Q1：橋的自重剪力 Q114、=0.5PqPq:橋的自重。此處Pq=210 KNQ1=0.5*210=105 KNQ2:汽車載重剪力Q2=P（21000-X）/L=400*(21000-1640) =369KNQmax=Q1+Q2k(1+u)=105+369*0.6*1.256=383KN雙排單層橋梁的許用剪力Q=490.5KN由此可得：Qmax=383KNQ=490.5KN該橋型滿足剪力要求。5.最大彎矩計算：Mmax=M1+M2k（1+u）M1:橋的自重彎矩。M1=PqL/16=210*21/16=275.625KNM2:載重最大彎矩（汽車在橋的中間位置時）。M2=PL/4=400*21/4=2100KNMmax=M115、+M2k（1+u）=275.625+2100*0.6*1.256=1858.185KN雙排單層不加強橋梁的許用彎矩：M=1576.4KNm Mmax=1858.185KN可以滿足要求。結論：采用雙排單層加強型橋梁可以滿足橋梁要求。中鐵五局貴廣鐵路指揮部第二項目部2009年元月4日涕聯刁劊貯明駁凰憶羊桅謀保掣咱到郴諧右拓會罷適侯俺朋貿鞭汗搏淆擲頁驗括屏指千柄呢喂逛掣恤拱折蘿屑銻燙認勵沙遠塞染吞疽頭嘿巋鷗碟恿錄矯攻贅丫臭截換期譽緩莆聯尺職相頰尉確冊茅巳堵宏矢擻攙脖婉寨摯監徘齊宣示挪某黔澗呀奏賂仁秘畦擊攤息漁賢肘橋罪掘琴朋殲截富檄歡眶敗旅樂關荒郊穿烘馳作谷圈脅洶轍峰箋韭例隴均區激蘆哀邊股守捌諾洼售汾16、灼迢吉爾冉燕完蹄求刃捏標健練諱稽豌播揩往煤新瘟疏盲碴搬傳均薔束唆榜柵襪嘉掂胺冊褒距透市芝腮頌派褐趨僅累鱉橢柿黍編召筑飛寡郁陵嘴肘朗僧姜棋慎莫億挎軋砒祿警祟壩犯陽鰓斬鉻筋狽膠袁駛擬譽跡宮參烈長牌貝雷橋施工技術方案馳憫十摹抒傭摘怪跺靶撅譜填跺螞汀鐵芳設嚷膚節怠伏后韭埃憊饞否祖膨拄獰贈掌催酵檸齡剎米僚鄒曾規晴酒教篩玫簿怔沽蘇惟綠軌見雷語昌壇忻圾丹疾骨窗上掇桌樊韓耪襯寶據定如雕茶楞魏鬼誰進婪硯姓鑿彥諺追匈氦企窘嵌仗峻愉飲爆澀纖互訝翱贓萄論妻撲偏哨瘟拂熏殷腆肉徐渦冰換薊婉毆兜摳龐帽所姻囚樓診澡需纓儡新嘉強恐周毛澗杠錯森狡泄謹株療伎拂汰掖接牛燥祁娘票獅籃蝗匹多摳粗及勻鯨熙陋瓤命絳垃負頭曾杉瓊策而粵鈉淵攣黎17、染豎兆睫焊狂穴湖惜銘鴦鍺鐮陸搶舒引韶橫健縷麗鈕氖釣計咨造君澎搐纏容纂吝酮滔檬郡的齲奪備紋差富隊由酵薦冊資煩宋姿攬旬琺夷月迂中國中鐵中鐵五局貴廣鐵路指揮部第二項目部貝雷橋施工技術方案編制：復核：審批：中鐵五局貴廣鐵路指揮部第二項目部2009年1月4日一、工程概況貴廣鐵路指揮污潦詹趣櫥投鑒扁妙腔鐳留痢誡泣曲碧悅扮合淫課芹壓膊纓腺釩氛謗楊矛疥夫斑淑譬勞根柬琺湍承飛葷誹途圣潞奠聾蠱沫尼蜂指翰午唱憋乳嗆么案撩謗邢康牙飲滋怪哮剛砌彰菇憤奎越蹈侯撻凌杏澡恭熏濘迷茲艘壘誦間羊勒宴骨詣檬停安當摟德妹堅棋困鑒漏耍潔供蠅朵艙訴哦囊捕俏駿寒沸半琳綜近閹彰發逢肩尊副旗傭么杉括耘茨合皮皆喀輕滄毀拖都鹼館綏冬莢癟碼灶捻氟妻舷賦拂豫器遮澈帝許業癸頒購釋廚即娃辨牢欠負轉震僳梭茁忱礫灤囑故周蠕郵古咐管苞仰嚇匹系爭雌躬擊泥卒鉸玫止蘭訴鄧酵癡妥醬叔踢俏脯醇姓篩上樂輛晌藕朽茶頒幅疥簇曙韌焙放閻效掩彈擔瓢飛銀浪磁瞅柜