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1、目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、施工部署2設計總體思路2四、構造要求及技術措施24.1扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施24.2架體24.3防護措施2五、腳手架的搭設及拆除施工工藝35.1落地式腳手架搭設的工藝流程35.2腳手架的拆除施工工藝3六、文明施工要求3七、計算書一3一、編制依據1.1海淀區西三旗建材城危改項目二期（配建公共租賃住房）項目承包合同1.2施工圖紙 圖紙類別圖紙編號出圖日期建 筑JZ01-JZ202013年2月3日結 構JG01-JG172013年2月3日1.4使用計算軟件品茗安全計算二、工程概況車庫2#坡道出口, 板厚300mm，框梁最大為800*900mm，高度2、6m,支撐超出4.0m屬于高支撐體系因此編輯本方案，架體采用鋼管架搭設，形成一個整體，增加整體抗扭性，剪刀撐設置計算書。三、施工部署設計總體思路結合本工程結構形式、實際施工特點。本方案所搭設腳手架為結構期間施工承重架。四、構造要求及技術措施4.1扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施4.1.1腳手架基礎腳手架坐落在車庫筏板上。架底下設通長墊板，墊板布設必須平穩。4.2架體梁采用鋼管搭設，立桿間距La(m)：600*900； 立桿步距h(m)：1.20； 支撐架搭設高度H(m)：6m；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.50；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承3、重連接方式:可調托座。具體數據見計算書一：4.3防護措施在腳手架最上操作層要滿鋪腳手板下方滿掛安全網。五、腳手架的搭設及拆除施工工藝5.1落地式腳手架搭設的工藝流程場地清理材料配備定位設置腳手板縱向掃地桿立桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿扎安全網模板支設。定距定位。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并點出立桿標記。墊板應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩。5.2腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆模板而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為安全網小橫桿大橫桿立桿）。六、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合職業安全衛4、生的慣標精神，要求施工時做到如下：9.1進入施工現場的人員戴好安全帽,高空作業系好安全帶,現場嚴禁吸煙.9.2進入施工現場的人員要愛護場內的各種設施和標示牌。9.3嚴禁酗酒人員上架作業,施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。9.4腳手架搭設人員必須持證上崗，其他工種一律不得進行腳手架搭設操作。9.5架子如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。9.6腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改,如需做局部拆改時,須經技術部同意由架子工操作。9.7不準利用腳手架吊運重物;作業人員不準攀登架子上下作業面；不準在架子上跑動。9.8不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴5、禁任意懸掛起重設備。9.9在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。七、計算書一一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.90；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.50；模板支架搭設高度(m):6.00；采用的鋼管(mm):48?.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用木面板，厚度為12mm；板底支撐采6、用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):150.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):35.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料為：木方 : 80?0mm；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):300.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 90?.227、/6 = 21.6 cm3；I = 90?.23/12 = 12.96 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.5?.3?.9+0.5?.9 = 7.335 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 1?.9= 0.9 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2?.335+1.4?.9= 10.062kN/m最大彎矩 M=0.1?0.062?502= 22639.5 N穖；面板最大應力計算值 =M/W= 22639.5/21600 = 1.048 8、N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.048 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=7.335kN/m面板最大撓度計算值 = 0.677?.335?504/(100?500?2.96?04)=0.02 mm； 面板最大允許撓度 =150/ 250=0.6 mm；面板的最大撓度計算值 0.02 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.6 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b議9、2/6=3.5?/6 = 37.33 cm3；I=b議3/12=3.5?/12 = 149.33 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.5?.15?.3+0.5?.15 = 1.222 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 1?.15 = 0.15 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 ?q1 + 1.4 譹2 = 1.2?.222+1.4?.15 = 1.677 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.1?.677?.92 = 0.136 k10、N穖；方木最大應力計算值 = M /W = 0.136?06/37333.33 = 3.638 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.638 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6?.677?.9 = 0.906 kN；方木受剪應力計算值 = 3 ?.906?03/(2 ?5?0) = 0.485 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.485 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 111、.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.222 kN/m；最大撓度計算值 = 0.677?.222?004 /(100?000?493333.333)= 0.08 mm；最大允許撓度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.08 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：木方 : 80?0mm；W=85.333 cm3；I=341.333 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.012kN; 托梁計12、算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN穖) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.453 kN穖 ；最大變形 Vmax = 0.372 mm ；最大支座力 Qmax = 8.804 kN ；最大應力 = 452910.724/85333.333 = 5.308 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=13 N/mm2；托梁的最大應力計算值 5.308 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 0.372mm 小于 900/250,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標13、準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.158? = 0.949 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5?.6?.9 = 0.27 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.5?.3?.6?.9 = 4.131 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.35 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1+2 ) ?.6?.9 = 1.62 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 14、8.688 kN；六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.688 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.2+0.5? = 15、2.2 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.5 m；l0/i = 2200 / 15.9 = 138 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.357 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=8687.52/（0.357?24） = 57.393 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 57.393 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.185?.007?1.2+0.5?) = 2.625 m；k1 - 計算長度附加16、系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.2 按照表2取值1.007 ；Lo/i = 2625.249 / 15.9 = 165 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.259 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=8687.52/（0.259?24） = 79.11 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 79.11 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。七、立桿的地基17、承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgk譳c = 120?=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =8.688/0.25=34.75 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 8.688 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=34.75 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！八、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗1.模板支架的構造要求a.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保18、兩方向足夠的設計剛度；b.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂19、部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；