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1、施工組織設計（專項施工方案）報審表工程名稱: 華潤置地（湖南）有限公司鳳凰城三期B1區致：湖南長順工程建設監理有限公司（監理單位）我方已根據施工合同的有關規定完成了華潤置地（湖南）有限公司鳳凰城三期B1區施工組織設計 （塔吊基礎） 工程施工組織設計（專業施工方案）的編制，并經我單位上級技術負責人審查批準，請予以審查。附件：施工組織設計（專項施工方案） 承包單位（章）： 項目經理: 日 期: 2012年3月26日專業監理工程師審查意見: 專業監理工程師: 日 期： 年 月 日 總監理工程師審查意見: 項目監理機構(章): 總監理工程師: 日 期: 年 月 日 本表一式三份,經項目監理機構審核后,2、建設單位,監理單位,承包單位各存一份華潤置地(湖南)有限公司鳳凰城三期B1區段工程塔機基礎施工方案編制單位：江蘇中興建設有限公司湖南分公司編制人： 審核人： 審批人：編制日期：二0一二年三月二十六日單樁承臺式塔機基礎方案1、工程概況本工程自然地基為回填土土質較差，均為回填土。施工塔吊基礎直接安放在回填土上不能承塔吊受荷載。本工程采用一根大直徑的樁來承擔塔機的荷載，即單樁承臺式基礎，來抵抗塔機的傾覆保持整體的穩定性。采用人工挖孔樁，風化泥巖為持力層。2、工藝原理單樁承臺式基礎，是承臺基礎和樁基的聯合體，承臺支撐塔機，樁基傳遞荷載，它們共同起到抵抗塔機的傾覆，保持整體穩定性，和滿足地基承載力的要求3、。3、施工工藝流程及操作要點3.1施工工藝流程3.1.1塔機基礎的設計計算塔機基礎施工。3.1.2塔機基礎的設計流程塔機基礎抗傾覆的計算模式塔機基礎的受力最大數值確定承臺和樁基的設計尺寸非工作工況時力矩平衡計算承臺配筋計算樁基礎設計。3.1.3塔機基礎施工工藝放線定位承臺基礎開挖人工挖孔樁樁基和承臺基礎鋼筋綁扎預埋塔機地腳螺栓澆筑基礎砼砼養護。3.2操作要點3.2.1塔機基礎的抗傾覆設計計算1、塔機基礎抗傾覆的計算模式單樁承臺式深基礎抗傾覆的計算模式是以承臺基礎為主導的抗傾覆計算方法，計算力臂為承臺寬度的一半數值，安全系數取值K=1.5。2、塔機基礎所承受的最大荷載塔機基礎受力最大值由塔吊制造4、廠提供。本工程采用長沙中聯重工科技發展股份公司生產的QTZ-63（TC5610）型塔吊。塔吊在未采用附著裝置前，基礎受力最大數據：工況塔機垂直力G（KN）水平力F（KN）傾覆力矩M(KNm)扭矩(KNm)工作狀態511.218.31335269.3非工作狀態46473.9155203、確定承臺和樁基的設計尺寸1）承臺基礎設計尺寸：平面尺寸b為4.0m*4.0m，高度h=1.5m。2）樁基礎的設計尺寸：直徑D=1.5m，樁深L6m。4、計算非工作工況時的力矩平衡塔機基礎在非工作工況時的傾覆力矩最大，為塔吊最不利受力狀態，進行塔機基礎抗傾覆計算。1）：MP=M1+M2+M3式中：M1承臺混凝土的平5、衡力矩，M1=b2+hCb/2=4 2*1.5*25*4/2=1200KNm;M2樁基礎混凝土的平衡力矩，M2=D2/4lCR =3.1416*1.52/4*6*25*2=530 KNmM3塔機垂直力的平衡力矩，（非工作狀態最大）M3=GB/2=464*2=928 KNm；則MP=1200+530+928=2658KNm。2）傾覆力矩：M=M傾+M推。式中：M傾塔機的傾覆力矩，M傾=1552 KNm； M推塔機水平力產生的傾覆力矩， M推=Fh=73.9*1.5=111.85 KNm；則M=1552+110.85=1663KNm。3）抗傾覆復核：MPKM，式中K為安全系數，取K=1.5。MP/6、M=2658/1663=1.5981.5，塔機基礎抗傾覆穩定性滿足要求。承臺配筋計算1.基礎計算 依據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。 計算簡圖: 當不考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮偏心距較大時的基礎設計值計算公式： 式中 F塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載,F=1.2511.2=613.44kN； G基礎自重與基礎上面的土的自重，G=1.2(25.0BBH) =720kN； Bc基礎底面的寬度，取Bc=4.0m； W基礎底面的抵抗矩，W=0.118BcBcBc=7.55m3； M傾覆7、力矩，包括風荷載產生的力距和最大起重力距，M=1552 KNm； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： a=4/2-1552/(612.96+911.25)=0.84m。 經過計算得到: 無附著的最大壓力設計值 Pmax=(613.44+720)/42+1552/7.55=288.9kPa 無附著的最小壓力設計值 Pmin=(613.44+720)/42-1335/7.55=260.16kPa 有附著的壓力設計值 P=(613.44+720)/42=83.34kPa 偏心距較大時壓力設計值 Pkmax=2(613.44+720)/(340.84)=264.57kPa地基基8、礎承載力計算 地基基礎承載力特征值計算依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2002第條。 計算公式如下: 其中 fa修正后的地基承載力特征值(kN/m2)； fak地基承載力特征值，素填土取100.00kN/m2；（地質報告） b基礎寬度地基承載力修正系數，取0.00； d基礎埋深地基承載力修正系數，取1.00； 基礎底面以下土的重度，取20.00kN/m3； m基礎底面以上土的重度，取20.00kN/m3； b基礎底面寬度，取4 m； d基礎埋深度,取1.5m。 解得地基承載力設計值 fa=120.00kPa 實際計算取的地基承載力設計值為:fa=120.00kPa受沖切承載力驗算 依9、據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2002第條。 驗算公式如下: 式中 hp受沖切承載力截面高度影響系數，取 hp=0.96； ft混凝土軸心抗拉強度設計值，取 ft=1.57kPa； am沖切破壞錐體最不利一側計算長度: am=1.60+(1.60 +21.50)/2=3.2m； h0承臺的有效高度，取 h0=1.45m； Pj最大壓力設計值，取 Pj=288.9kPa； Fl實際沖切承載力： Fl=288.9(4 +3.7)0.15/2=166.84kN。 允許沖切力： 0.70.961.5732001450=4895385.60N=4895.386kN 實際沖切力不大于允許沖切力設10、計值，所以能滿足要求！2、承臺配筋計算 依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2002第條。 1）.抗彎計算，計算公式如下: 式中 a1塔身至基底邊緣的距離，取 a1=1.45m； a塔身的截面邊長尺寸 P塔身處的基底反力: P=288.9(31.60-1.45)/(31.60)=201.63kPa； a截面I-I在基底的投影長度,取 a=1.60m。經過計算得 M=1.452(24+1.60)(288.9+201.63-22658/42)+(288.9-201.63)4./12 =327.39kN.m。 2）.配筋面積計算,公式如下: 依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2002第11、7.2條。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0 fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 經過計算得 s=327.39106/(1.00354.010314002)=0.0012 =1-(1-20.0012)0.5=0.0012 s=1-0.0012/2=0.9994 As=327.39106/(0.99941400210.00)=1114.24mm2。 由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:7428.27mm2。 故取 As大于7430mm2。采用級鋼，承臺基礎上部配置20200雙向鋼筋As=6597.34mm2，下部配置20200雙向鋼筋As=659712、.34mm2。樁基礎設計樁基礎直徑為1.5m，長6m。樁基礎承受的垂直力N=F+( M傾+Fh)b/2+b2hC+D2/4lC=464+(1552+73.9*1.5) 4.0/2+4.02*1.5*25+3.1416*1.52/4*6*25=2160.5KN。樁底傳給基巖的抗壓強度：fa=NS=2160.5(3.1416*1.52/4)=1222.59KN/m2=1. 22N/mm2，根據地質報告強風化基巖地基承載力特征值為2200Kpa大于樁底傳給基巖的抗壓強度滿足要求。樁基采用構造鋼筋：豎向鋼筋2214250，6螺旋箍筋200，加強筋122000，樁基豎向鋼筋錨入承臺內，錨固長度不小于40倍鋼筋直徑。混凝土強度等級C35。