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1、。一、一、工程概況工程概況本工程位于重慶市合川區鹽井街道辦亊處石烏村三社，總建筑面積約為9255.62m2。地下室一層。本工程由合川區工業投資集團公司投資興建，北京世紀中天建筑設計院有限公司設計，重慶金鵬建筑工程公司承建。地下一層的層高為 4.2 米；外擋墻厚度為 300mm；由于本工程西北側局部外垱墻距基坑邊緣距離過小（具體部位見附圖），造成該部位外擋墻與基坑邊間距離不能滿足雙面支模的要求。由于該墻體的厚度較厚,模板的側壓力較大,且無法采取止水對拉螺栓進行加固,只能靠單側的模板支架來承受混凝土的全部側壓力,這就為單面模板施工帶來了極大的困難。所以,本工程支撐系統、模板系統的接茬處理成為本工程2、施工設計和質量控制的關鍵。二、支模方案經項目組慎重考慮后決定；內側采用鋼管三角斜撐作支撐系統,1830*915*15mm 木膠板為模板面板,45 mm*90 mm 方木為次龍骨,2 48mm*3.5mm 鋼管為主龍骨。其優點是材料通用性強,重復利用率高,有利于降低成本,對本工程的外墻適應性強。三、單面支模構造1、模板形式（1）面板采用 1830*915*15mm 木膠板，用釘子與次龍骨相連，主龍骨用鐵 絲勾住次龍骨。（2）支撐系統采用48 鋼管，扣件連接，地面埋設鋼筋地錨與支撐體系相連，次龍骨間距不大于 200，主龍骨間距不大于 500。2、支撐系統 外墻單面支模系統見圖所示。支撐系統要保證模3、板的牢固性和穩定性，垂直模板方向的寬度應大于高度的 1.5 倍。-可編輯修改-。3.1 主龍骨立桿、水平桿順模板方向的主龍骨立桿間距應為 500mm，垂直于立桿方向的上下水平間 距為 500mm，用扣件連接牢固。3.2 掃地桿 距地 50mm 設置縱橫掃地桿，垂直于模板方向的掃地桿與主龍骨的立桿間距對應為 500mm，平行于模板方向的掃地桿間距為 700mm。掃地桿與地錨須連接牢固。3.3 斜撐鋼管斜撐上連接每道主龍骨水平桿，下連接掃地桿，斜撐的角度不應大于 45，斜撐橫向間距 500mm。3.4 地錨設置地錨用兩根通長483.5 的鋼管焊結在預埋于基礎砼上露25 鋼筋上，其位置分別距墻2504、0、3500，再用長150 的25 焊接栓固底部固定鋼管。主龍骨立桿和斜支撐的下部及掃地桿的端部，順模板方向，均用扣件固定于底部鋼管。4、施工要點4.1 主龍骨的水平桿與斜撐的連接，斜撐與掃地桿的連接完全靠扣件固定，為了增加扣件的抗滑性，扣件必須擰緊，模板受力最大的中下部的斜撐要加雙扣件。4.2 地錨在荷載作用下產生水平和向上分力靠地錨拉牢，受力最大，所以主地 錨與掃地桿的連接、掃地桿與主龍骨的連接是整個體系最重要的一道工序，必須確保它的穩定性。4.3 砼的側壓力與砼的澆注高度和速度有關，所以砼澆注時須分層澆注，控制砼的澆注速度和高度。5、實際應用5.1 根據要求，斜撐越往上越長，它的整體剛度5、越弱，因此，斜撐用鋼-可編輯修改-。管拉通 相連來增加它的剛度（見圖）。5.2 由于底部側壓力較大，在底板上鉆100 孔洞預埋25 鋼筋下部埋深 500，上露 150，用 C40 混凝土澆筑填實。上露鋼筋與483.5鋼管通長焊結窂實。5.3 擋墻單面摸板支撐第一段 1/2 軸1/6 軸；共 4 跨長度 32.4m。第二段 1/91/11 軸；共 3 跨長度 16.5m（見圖）。-可編輯修改-。單面模板支設示意圖-可編輯修改-。單面模板支撐支設示意圖單面模板支撐支設示意圖側墻單面支模結構計算書材料的力學性能:木枋 E=9000 N/mm2 f 順紋抗剪=1.4 N/mm2 =13N/mm2 普通6、膠合板 E=6000 N/mm2 f 順紋抗剪=1.5 N/mm2 =13 N/mm2鋼管(48*3.5)E=2.06105 N/mm2 =205N/mm2 w=5.08cm3 I=12.19cm4模板及其支架設計主要參考書：1、建筑施工手冊（第四版）2、建筑施工腳手架實用手冊3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 側墻采用單邊支模，墻模采用 15mm 厚普通膠合板，豎向小楞用木枋 45*90 間距 300，標高 600、1200、1800、2400、3000、3600、4200（底板面相對標高0.000）處分別采用 2-可編輯修改-。48 鋼管作水平外橫楞。因不能使用對拉螺桿施工，標高 67、00、1200、1800、2400、3000、3600、4200 處水平向間距 600 采用鋼管 斜撐支撐，標高 1200、1800、2400、3000、3600 處采用鋼管間距 600 水平對撐，（1）荷載設計值：1）、墻側模板荷載設計值：1、新澆筑砼對模板的側壓力：按 建 筑 施 工 手 冊（第 四 版）縮 印 版 第 514 頁，公 式 計 算，并應取其中的 較小值：F0.22c12VFcH式中：F新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（kN/m2）；c混凝土的重力密度（kN/m）；t0新澆混凝土的初凝時間（h）可按實測確定；當缺乏試驗資料時可采用 t0200/（T+15）計算，T 為混凝土的溫8、度（）；1外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取 1.0；摻具有緩凝作用的外加劑時取 1.22混凝土坍落度影響修正系數：當坍落度在 30mm 時,坍落度在 50mm90m m 取 0.85;時,取 1.0；坍落度在 110mm150mm 時,取1.15；V混凝土澆筑高度（厚度）與澆筑時間的比值，即澆筑速度（m/h）；H混凝土側壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m）混凝土側壓力的計算分布圖形如圖 A.0.4 所示；圖中 h F/c-可編輯修改-。F0.222441.21.15 1.5=32.79KN/mF244=96 KN/其中：t0=200/（T+15）=200/（35+15）=4hV=19、m/h新澆筑砼總高度可達 4.4m,但實際墻高 4.2m。.計算參數的確定：c=24KN/m 3 砼重力密度）t0=4h（砼初凝時間）V=1.5m/h(砼 澆 筑 速 度)1=1.2(外 加 劑 影 響 修 正 系 數)2=1.15(砼 坍 落 度 影 響 修 正 系 數)砼側壓力的計算高度取 4 米。F24496KN/取兩者較小值即 F1=32.79KN/m2其有效壓頭高度 h=F/c=32.79/24=1.37m，計算簡圖如下：2、混 凝 土 側 壓 力 設 計 值：F=F1*分 項 系 數*折 減 系 數-可編輯修改-。=F1*1.2*0.9=35.413kN/m2）、傾倒混凝土時產生的10、水平荷載：查表 8-66 傾倒砼時產生的水平荷載 Q=4kN/荷載設計值=Q*1.4*0.9=5.04kN/m23）按表 8-69 進行荷載組合F，=35.413+5.04=40.453 kN/m2（2)、驗算:取 1 米寬板帶作為計算對象,化為線荷載:q1=40.453*1=40.453KN/m按三跨連續梁計算，其計算簡圖如下：面板計算簡圖Mmax=1/10ql2=Mmax/Wfm式中：q作用在模板上的側壓力(N/mm)；L內楞的間距(mm)；模板承受的應力(N/mm)；W模板的截面抵抗矩(mm3)；F木材的抗彎強設計值,采用松木板取 13N/mm2；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：=M/W11、 f其中，-面板承受的應力(N/mm2)；-可編輯修改-。M-面板計算最大彎矩(Nmm)；W-面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=60018.018.0/6=3.24104 mm3；f-面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值：=M/W=1.19105/3.24104=3.7N/mm2；Mmax=1/10ql2=0.1ql2=0.140.4530.22=0.162KN.m=M/W=0.162106/3.24104=5 N/mm2fm=13 N/mm2經檢驗，抗彎強度符合要求。3）、抗剪強度驗算：計算公式如下:V=0.6ql其中，V-面板計算最大12、剪力(N)；l-計算跨度(次楞間距):l=200.0mm；V=0.6ql=0.640.4530.2=4.85KN 截面抗剪強度必須滿足:=3V/(2bhn)fv其中，-面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-面板計算最大剪力(N)：V=7.25KN；b-構件的截面寬度(mm)：b=600mm；hn-面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；=3V/2bh=（34.85103）/（2*600*15）=0.674N/mm2fv=1.5N/mm2經檢驗，抗剪強度符合要求。-可編輯修改-。4）、剛度驗算：根據建筑施工手冊，剛度驗算采用13、標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載:q=40.4530.6=24.271N/mm；l-計算跨度(次楞間距):l=200mm；E-面板的彈性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=600183/12=29.16cm4；面板的最大允許撓度值:=0.8mm；面板的最大撓度計算值:=0.67724.2712004/(100600029.16105)=0.1503 mm；面板的最大撓度計算值:=0.1503mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.8mm，滿足要求！2、內豎楞的驗算：內楞采14、用 45*90 方木。1）、抗彎強度驗算:化為線荷載:q1=40.453*0.2=8.091KN/m其各跨受荷簡圖如下：內楞計算簡圖-可編輯修改-。Mmax=ql2/10=8.0910.62/10=0.291KN.m=Mmax/W=0.291106/（501002/6）=3.49N/mm2 fm=13N/mm2經檢驗，抗彎強度符合要求。2）、抗剪強度驗算：Vmax=0.625ql=0.6258.0910.6=3.034KN=3 V2max/2bh=3*3.034*103/2*50*100=0.91N/mm2fc=1.4N/mm2經檢驗，抗剪強度符合要求。3）、剛度驗算：用于計算撓度的標準線荷載15、為：q1=40.453*0.2=8.09KN/m=0.677ql4/(100EI)=0.6778.090.64/1009000501003/12=1.892mm 次楞的最大容許撓度值:=2.4mm；次楞的最大撓度計算值=1.892mm 小于次楞的最大容許撓度值=2.4mm，滿足要求！3、外橫楞的驗算：外橫楞采用 2 48 鋼管，水平方向間距 600 用鋼管斜撐支承。1）、抗彎強度驗算:按均布荷載考慮，化為線荷載:q1=40.453*0.6=24.27KN/m按四跨連續梁計算，其計算如下：-可編輯修改-。q1=24.27KN/mM1=0.1q1l2=0.124.270.62=0.874KN.m=16、M1/W=0.874*106/25.08103=86.02N/mm2fm=205N/mm2經檢驗，抗彎強度符合要求。2）、剛度驗算：用于計算撓度的標準線荷載為：q2=40.4530.6=24.27KN/mw=0.677q3l4/100EI=0.67724.276004/1002.06105212.19104=0.424 mmw經檢驗，剛度符合要求。4、鋼管斜撐驗算：鋼管斜撐間距600，下面四道用鋼管斜撐，上面四道用鋼管對撐。所有鋼管斜撐及鋼管對撐與鋼管立柱或鋼管水平加固桿相交處均用扣件相連。承受水平向集中力，考慮受荷最大的一道斜撐：Q1=40.4530.6=24.27 KN鋼管所受軸心力：N=Q1/COS45=34.328KN鋼管計算長度：l=1.7 米。=l/i=1700/15.8=107.6查表：=0.533查表 8-6：A=489=N/A=34.328103/0.533489=131.71N/mm2fm=205N/mm2強度符合要求。-可編輯修改-。由以上計算可知，各層鋼管斜撐及水平對撐均符合要求。-可編輯修改-。歡迎您的下載，歡迎您的下載，資料僅供參考！資料僅供參考！致力為企業和個人提供合同協議，策劃案計劃書，學習課件等等打造全網一站式需求-可編輯修改-