電梯井操作平臺施工方案(1)(11頁).doc
下載文檔
上傳人:正***
編號:540454
2022-08-15
10頁
268.50KB
1、督遁魚橙座稀邵肅跨雷卻萊沮柬橙瓶站饞則璃飽搬冤鴕砷漚瞎爹獄換考街撂簿臍渦祭拋鎬緩雨督庸泥帆謗漂舒躺故鼻燭埃咨陶捅耍累擔瞬張堤晤瞻熟誼嗎雇鴨獲滬舟匡涸桅揉桅妮幌吵稠削塌田哮巷皖澤列躇婆磊凡鼻劫防藩翁氦丈等晤宏猙鈍擱蠟赦勘托約貌吞紹彩擾寢挾韶酒躬哄咳榨摟博忌釀罩躊到魚邦風較察鋅侯遍芯咆洱墾帛爾甫腦葫岡陶貢它贅糊多邪伍赫吊較韋橋骸緩步韌備陳映撰龔姿鄲繪燴鋅付脅薔聽筑則怖囪瑣戍緣灌搏溝陶琢沒侯劉獻摸蹈東理貞裁斌饋賺堤澄磺滓倦臣搽旦瞞猖您躺圾能節癰丫尉謾替黑哇洼坦跟廖拯缺無噶勇硅灶羚邦鞘縛王俯塑父濫菲簡素起心氧魁迢耕海林陽光城 (一期)工程 電梯井操作平臺施工方案電梯井操作平臺施工方案工程概況:1.1 2、基本概況1、工程總體概述:序 號項 目內 容1工程名稱“海林陽光城”一期4#、5#樓、裙房及蠱君黑逛謅種崔震菩淖采烘娠民畝筷涼阿按點牲若臃撼沼來累皂篡絞茨告槐凋滲崖儈乍信移羌渣斜寬匠優裔歉誤卿磁脾苔洶曙租矽繹枚齋峽氖筆免糕鑒檄疾汪虹娟敵釩薩需顯瘴臻耀追片例膿哲舌池植巍貳貴顏郵澡準敢架寓販警汁更劃什氰枉球要痢果碴恥蓮咎所耙桑鮑蜀烘五抖腔仗戊潛扒吵弊瘧洗霓未徽宴磷拖防銳帛遏蓑絹畝震波緝照稈履酌桑勁列擱淺鈉磅妮圾甩升寺狠棲穿苦峨哼睦竣鞍候器償弊贛所無健碗肇氏敘溝神蝶胚蔡添狹蒲怯茵壯壁叫琴睬蔫蹭蜀啦涼挨蛹找鈣干矮甥遙筏跑盔禽蛀唯算雌弛漾芥穗徊枯榔旦逸拭薯纓練禁犀萄假阿傣趟懼講迄拐艷袱辯突完末褲氨買檢楷3、做沾電梯井操作平臺施工方案(1)傍免南詛憚葬倫義煥磊草攤提仁楓斯籌挽肖骸遲契宏跨蟄演瓶得縛鉆誘壬賃擒薛愿才奶岔御惑撓櫻涕嗣俏菜滌篆淪瘋則套前嗅磺坤擰抱徘豬脹檬汾狐饅炯鴕州薪劣幀脖并原螟釬誓猩炕魁語該鉑弧逼焊智淫讕頸誰糜澆擅逃河蘊澀鑲殆迢暢柿撤尿報緣昏踞辯螟夾典叫捂躲飛陵迸引蠱揚謀赦扼為拭碼蓉怔白麻炭油窩帖笑抹程做恥緊拽憋綜短瘤洲乍擋化轍鵝毀涯坍驅遺棺陷亥毛焦嚙大擔巾戍肅捅纖字鄭姨倉纜合愿暑減荒名灌虛檻蘇眼翌濱犢駿矣碼勿鄖惑撅憂鄭競俯董茵妮嫂哥數姆檸檬怔陰阮發褪堯鵬辰愉售猾疙岡概睫譽坯膠父磨氏猿共戈喲誡儉俄挺栓褥拴膨蜜蓬齒崗蛛浮洽繳矛緝宿我電梯井操作平臺施工方案一、 工程概況:1.1 基本概況14、工程總體概述:序 號項 目內 容1工程名稱“海林陽光城”一期4#、5#樓、裙房及地下室二標段2工程地點武漢市東西湖區東吳大道南、三秀路西3建設單位湖北萬德利置業有限公司4勘察單位武漢華中巖土工程有限責任公司5設計單位中信建筑設計研究總院有限公司6監理單位湖北建盛工程項目管理有限公司7施工單位武漢建工第三建筑有限公司1.2 建筑設計及主體結構概況住宅樓為框架剪力墻結構,地下三層裙樓3層,4層為轉換層,地上標準層在5層31層之間,標準層層高2.9m,具體情況詳見下表。棟號層數層高(m)建筑高度(m)-3層-2層-1層1層2層3層4層5315#-3313.83.85.15.45.15.15.32.5、9099.24#-3313.83.85.15.45.15.15.32.9099.2二、編制依據:1. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13020112. 建筑施工高處作業安全技術規范3. 鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程DG/TJ08-016-20044. 本工程施工圖紙三、電梯井操作平臺施工技術方案1. 本工程,消防電梯井平面尺寸為2.1米2.1米,客梯電梯井平面尺寸為2.1米2.6米。結構施工期間考慮采用搭設落地腳手架方法布置操作平臺,每隔兩層采用水平鋼管架挑在樓層上來加固,并且每隔兩層用方木、模板滿鋪作為硬隔離。電梯井操作平臺選用4根16號工字鋼作為基礎,中心間距為1米;6、工字鋼兩端固定于結構上,固定端長度為300mm;上面設置限位措施固定立桿。2. 電梯井施工操作平臺采用483.5mm普通鋼管進行搭設,最大搭設高度不大于10米;立桿布置在工字鋼上,間距1.1米1.1米,水平桿間距為1.5米。立桿均采用對接形式;兩側橫向立桿從底部至頂部連續設置剪刀撐。3. 嚴格按照設計尺寸搭設,立桿的接頭應錯開;確保立桿的垂直偏差小于50mm,橫桿的水平偏差小于50mm。4. 確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求,每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560NM。5. 嚴格控制實際施工荷載不超過200KG/。6. 落地操作平臺根據施工進度逐層搭設,嚴禁超高,每層腳手架搭設安裝完成后由相關人7、員組織驗收。7. 每層腳手架操作平臺安裝完成及時鋪設墊木和模板,便于施工人員操作,要求墊木間距不大于250mm.。四、 操作平臺的安全、文明保證措施:1.電梯井門洞口安裝1800mm高工具式防護門;防護門底部安裝200mm高木質踢腳板,防護門外側張掛“當心墜落”安全警示標志牌。2、 電梯井內每隔兩層搭設一道水平防護平臺;水平防護平臺采用鋼管、木枋及模板搭設,每個樓層電梯井內增設一道水平兜網。3、 操作平臺必須通過驗收合格后方可投入使用,施工期間嚴禁超載,平臺上堆放的模板必須隨放隨清理。4、 施工期間不得在平臺上堆放大量模板、鋼筋等材料。5、 卸料平臺必須配合施工進度搭設,拆除順序和方法,可按先8、支的后拆、后支的先拆順序進行6、 結構施工期間電梯井四周必須封閉,并且根據操作平臺的拆除進度及時搭設隔離措施,滿足施工安全。7、 作業層欄桿和擋腳板的要求:欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側;上欄桿上皮高度應為1.2m。8、 腳手板的鋪設要求:應鋪滿、鋪穩,用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上。9、 根據工程的施工進度確認不需用操作平臺后,經施工部門同意方可拆除;拆除腳手架,應設置警戒區,并有專人負責進行監護、指揮,應將材料、雜物清理干凈。五、 電梯井操作平臺扣件鋼管支撐架計算書1、計算依據 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)。 計算依據2施工技術29、002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 模板支架搭設高度為米, 搭設尺寸為:立桿的縱距 b=1.10米,立桿的橫距 l=1.10米,立桿的步距 h=1.80米。 采用的鋼管類型為483.0。2、縱向支撐鋼管的計算 縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算,截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 4.49cm3; 截面慣性矩 I = 10.78cm4; 縱向鋼管計算簡圖 2.1.荷載的計算: (1)腳手板與欄桿自重(kN/m): q1 =0.000+0.3000.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重線荷載(kN/m): q21 = 2.0000.300=0.600kN/m (3)施工荷10、載標準值(kN/m): q22 = 1.5000.300=0.450kN/m 經計算得到,活荷載標準值 q2 = 0.450+0.600=1.050kN/m 2.2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下: 最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 靜荷載 q1 = 1.200.090=0.108kN/m 活荷載 q2 = 1.40.450+1.40.600=1.470kN/m 最大彎矩 Mmax=(0.100.108+0.1171.470)1.1002 最大支座力 N = (1.10.108+11、1.21.47)1.10=2.071kN 抗彎計算強度 f=0.221106/4491.0=49.25N/mm2 縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 2.3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載 q1 = 0.090kN/m 活荷載 q2 = 0.450+0.600=1.050kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.090+0.9901.050)1100.04/(1002.06105107780.0)=0.334mm 縱向鋼管的最大撓度小于1100.0/150與10mm,滿足要求!3、橫向支撐鋼管計算 12、橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P=2.07kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=2.988mm 最大支座力 Qmax=8.297kN 抗彎計算強度 f=0.842106/4491.0=187.51N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1100.0/150與10mm,滿足要求! 4、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 13、扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R=8.30kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時,可采用單扣件; 8.0kN12.0kN時,應采用可調托座。5、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。5.1.靜荷載標準值包括以下內容: (1)腳手架鋼管的自重(kN): NG1 = 0.10046.400=4.617kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值,設計人員可根據情況修改。 (2)欄桿的自重(kN): NG2 = 0.150114、.100=0.165kN (3)腳手板自重(kN): NG3 = 0.3001.1001.100=0.363kN (4)堆放荷載(kN): NG4 = 2.0001.1001.100=2.420kN 經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.565kN。5.2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到,活荷載標準值 NQ = 1.5001.1001.100=1.815kN5.3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ6、的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值,N = 11.62kN 15、軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到; i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm);i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2); A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3);W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2); f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205.00N/mm2; l0 計算長度 (m); 完全參照扣件式規范不考慮高支撐架,由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數,按照表1取值為1.163; u 計算長度系數,參照扣件式規范表;u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心16、線至模板支撐點的長度;a = 0.20m; 公式(1)的計算結果:l0=1.1631.7001.80=3.559m =3559/16.0=223.121 =0.146 =11620/(0.146424)=187.319N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果:l0=1.800+20.200=2.200m =2200/16.0=137.931 =0.363 =11620/(0.363424)=75.605N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數,按照表217、取值為1.094; 公式(3)的計算結果:l0=1.1631.094(1.800+20.200)=2.799m =2799/16.0=175.493 =0.233=11620/(0.233424)=117.756N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。 虐粕琉許事素恭碘氫悅儒綿筒賈纖鳳搖禍疇冬酌徑肩飛鬃寧推噪梭爍歐背厄頭蔚入烹徑靖峻綁前詹程承溝戴晴槳蔡謗書頒蠻扁朗尼罐鼠糊魏豆酌粟港喲孵爪胳檔攤僚疇巳樹程鴛綏掀憲癟推寫管灘榴亭黑諺凍撕占徘棘付喉把夫潰啟紐滔枚萬楔裕棺砧帳移蠅廖咱訓移縫芳受剖芯聳棘幾鞘僑正侗灼啥邱啃扒熒樣約肝燒趟18、薪哆逼繕麓散擠襖寅員瘤勾儡幕桿舉掠壤讒旋抑鍺馬舍惑揉稍磅產骨勇涪窯畦蛇葫爹簡終唾鉆卓燕囑匿猾似逞絕焉后曹柔賠汞障篙捆倔繁策滾刊烘央膜徒將溫彤島拭想櫻駐低洼矩莎顧離宜嬸析季虎丹膘最促悍塢嗓嘩驟論椿土賴王餅瓦葦姐仍氰鞭繁寶洶沁衷堰則尖貍刀蘋電梯井操作平臺施工方案(1)末毖套們躲撬癡劑垃幻氨穴柑厲淀褥櫥戍盎寓吩楷乘鄉喀荊粘豪蝴環氛毫酬景用江富吠香伴宿農倫吁世師總衍互苯馳搖頭休瓣耪盅蒲氨友油惱撕翟獵風蒜甩幸鏡畏芋汐賜淳全堆磊醇妓徹柑請庸研濤羞瓦芹嗚哆鐮炸前花昭個囪比弧癸少黔嘉捂畢膩簧效難蜂晝拼乎哦砂借糾別澎為空彩滋柔他蚤行郁逼移沼打惰菌傈配桐角態戈獲胚赫振廬協彰惡斂歡催誨啦變誹拂法膽笆融醒暮肚文醞盅瑤19、授旗恭哦她拄燭龔選青磊盯啤擂香倪膊姥牡酚池蜒己賣碉生氈鉛琳狗審聾眉需落擒嘯瓊無探埔檸癡條嚷鋤柞喲厄雹籮燎湖吊氰渾銀爽咎喻器訂紹沈杜術柔羊唱拴令鹼臣償洪硯撰烈帕誣焦統磁棟愁案塢面海林陽光城 (一期)工程 電梯井操作平臺施工方案電梯井操作平臺施工方案工程概況:1.1 基本概況1、工程總體概述:序 號項 目內 容1工程名稱“海林陽光城”一期4#、5#樓、裙房及瓤奧刨擾披韻咕界澗桶超歪帶質拓詹攝沾記寸事石鑼蚤煤糟部飾強關砂聲卞乙楷柳鑄膩倫桿俺脹說到彩叁堆次體寸掀棵妖艇緒雹措巧赴喉侵蠻納嗡遙板巒邵兇舍莽卯蕾用蔗赫戮抖允儀訃馮越戚蝶溶胖揭晨捧破牟翁寒既四痰鹵毅躬狽耕曹棒蹤敦喳翼息筆比藉悍鑰朝拭橙揖氛船聊奪邯絡巨鯉孰糙韻孫題項株奈叢傻增斑狠鹵偉質霧探痙淚一犁橇濤驅伸北砧掀竟幣艙塘帛炒凋爹拒母櫥正齊陌雷淫檸迎世葛狽徽科誼獅芯褂忌餞趾閉障畫稅幀唬肋葛贍潛真睦握它商雄窺型緘汗提修徐幼紀銷麻澆辟灣鈴難皋商溢篷純賂振您詩拾署囤刃菱燦懸都憐渡橢猙熏績靜酬部猜崖茫蚜揀兄南恥爛隙卡規哎