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1、一、工程概況本工程是一座集商業、住宅為一體的現代化建筑，地下二層地上三十二層，總建筑面積19729.06平方米。結構型式為剪力墻結構。本工程地下室為消防水池、水泵室、配電室及發電機室，一層主要有商業及辦公用房，二層起為住宅。本工程有地下室部分基礎采用筏板基礎，基礎底板厚度為1300mm，采用C35防滲混凝土，抗滲等級為S6，整個基礎底板的混凝土量約為1200立方米。計劃基礎底板混凝土澆灌時間為一個日歷天數。二、施工準備工作大體積混凝土的施工技術要求比較高，特別在施工中要防止混凝土因水泥水化熱引起的溫度差產生溫度應力裂縫。因此需要從材料選擇上、技術措施等有關環節做好充分的準備工作，才能保證基礎底2、板大體積混凝土順利施工。1、材料選擇（1）水泥：考慮普通水泥水化熱較高，特別是應用到大體積混凝土中，大量水泥水化熱不易散發，在混凝土內部溫度過高，與混凝土表面產生較大的溫度差，便混凝土內部產生壓應力，表面產生拉應力。當表面拉應力超過早期混凝土抗拉強度時就會產生溫度裂縫，因此確定，通過摻加合適的外加劑可以改善混凝土的性能，提高混凝土的抗滲能力。（2）粗骨料：采用卵石，粒徑10-25mm，含泥量不大于1。選用粒徑較大、級配良好的石子配制的混凝土，和易性較好，抗壓強度較高，同時可以減少用水量及水泥用量，從而使水泥水化熱減少，降低混凝土溫升。（3）細骨料：采用中砂，山砂 (45%)+人工砂 (55%)3、，平均粒徑大于0.5mm，含泥量不大于5。選用平均粒徑較大的中、粗砂拌制的混凝土比采用細砂拌制的混凝土可減少用水量10%左右，同時相應減少水泥用量，使水泥水化熱減少，降低混凝土溫升，并可減少混凝土收縮。（4）粉煤灰：由于混凝土的澆筑方式為泵送，為了改善混凝土的和易性便于泵送，考慮摻加適量的粉煤灰。按照規范要求，采用礦渣硅酸鹽水泥拌制大體積粉煤灰混凝土時，其粉煤灰取代水泥的最大限量為25%。粉煤灰對水化熱、改善混凝土和易性有利，但摻加粉煤灰的混凝土早期極限抗拉值均有所降低，對混凝土抗滲抗裂不利，因此粉煤灰的摻量控制在10以內，采用外摻法，即不減少配合比中的水泥用量。按配合比要求計算出每立方米混凝4、土所摻加粉煤灰量。（5）外加劑：設計無具體要求，通過分析比較及過去在其它工程上的使用經驗，混凝土確定采用NF-2C緩凝高效(減水劑)，每立方米混凝土16kg，減水劑可降低水化熱峰值，對混凝土收縮有補償功能，可提高混凝土的抗裂性。2、混凝土配合比（1）混凝土采用新華恒公司攪拌站供應的商品混凝土，因此要求混凝土攪拌站根據現場提出的技術要求，提前做好混凝土試配。（2）混凝土配合比應提高試配確定。按照國家現行混凝土結構工程施工及驗收規范、普通混凝土配合比設計規程及粉煤灰混凝土應用技術規范中的有關技術要求進行設計。（3）粉煤灰采用外摻法時僅在砂料中扣除同體積的砂量。另外應考慮到水泥的供應情況，以滿足施工5、的要求。3、現場準備工作（1）基礎底板鋼筋及柱、墻插筋應分段盡快施工完畢，并進行隱蔽工程驗收。（2）基礎底板上的地坑、集水坑采用組合鋼模板支模，不合模數部位采用木模板支模。（3）將基礎底板上表面標高抄測在柱、墻鋼筋上，并作明顯標記，供澆筑混凝土時找平用。（4）澆筑混凝土時預埋的測溫管及保溫隨需的塑料薄膜、草席等應提前準備好。（5）項目經理部應與建設單位聯系好施工用電，以保證混凝土振搗及施工照明用。（6）管理人員、施工人員、后勤人員、保衛人員等晝夜排班，堅守崗位，各負其責，保證混凝土連續澆灌的順利進行。三、大體積混凝土溫度和溫度應力計算 (計附后)根據業主及設計要求，對基礎底板混凝土進行溫度檢測6、；基礎底板混凝土中部中心點的溫升高峰值，該溫升值一般略小于絕熱溫升值。一般在混凝土澆筑后3d左右產生，以后趨于穩定不在升溫，并且開始逐步降溫。規范規定，對大體積混凝土養護，應根據氣候條件采取控溫措施，并按需要測定澆筑后的混凝土表面和內部溫度，將溫差控制在設計要求的范圍內;當設計無具體，要求時，溫差不宜超過25度;本工程設計無具體要求，即按規范執行。表面溫度的控制可采取調整保溫層的厚度。四、大體積混凝土施工1、施工段的劃分及澆筑順序由于基礎底板尺寸較大，底板厚度為1300與300mm，因此基礎底板為二個自然施工段。混凝土的澆筑順序由主樓部分至地下室群樓1-1在軸方向從1-1到3-10軸向后澆灌。7、基礎底板外側采用竹膠板模板，采用逆作涂膜防水，。基礎底板上的預留基坑、集水坑部位采用組合鋼模板支模，不合模數的部位采用木模板支模。2、鋼筋鋼筋加工在現場鋼筋場進行，底板鋼筋采用直螺紋連接。基礎底板鋼筋施工完畢進行柱、墻插筋施工，柱、墻插筋應保證位置準確。基礎底板鋼筋及柱、墻插筋施工完畢，組織一次隱蔽工程驗收，合格后方可澆筑混凝土。3、混凝土澆筑（1）混凝土采用商品混凝土，用混凝土運輸車運到現場，采用1臺混凝土汽車輸送泵送筑。（2）混凝土澆筑時應采用“分區定點、一個坡度、循序推進、一次到頂”的澆筑工藝。鋼筋泵車布料桿的長度，劃定澆筑區域，每臺泵車負責本區域混凝土澆筑。澆筑時先在一個部位進行，直至8、達到設計標高，混凝土形成扇形向前流動，然后在其坡面上連續澆筑，循序推進。這種澆筑方法能較好的適應泵送工藝，便每車混凝土都澆筑在前一車混凝土形成的坡面上，確保每層混凝土之間的澆筑間歇時間不超過規定的時間。同時可解決頻繁移動泵管的間題，也便于澆筑完的部位進行覆蓋和保溫?；炷翝仓B續進行，間歇時間不得超過6h，如遇特殊情況，混凝土在4h仍不能連續澆筑時，需采取應急措施。即在己澆筑的混凝土表面上插12短插筋，長度1米，間距50mm，呈梅花形布置。同時將混凝土表面用塑料薄膜覆蓋保溫。（3）混凝土澆筑時在每臺泵車的出灰口處配置34臺振搗器，因為混凝土的坍落度比較大，在1.3米厚的底板內可斜向流淌1米遠9、左右，2臺振搗器主要負責下部斜坡流淌處振搗密實，另外12臺振搗器主要負責頂部混凝土振搗。（4）由于混凝土坍落度比較大，會在表面鋼筋下部產生水分，或在表層鋼筋上部的混凝土產生細小裂縫。為了防止出現這種裂縫，在混凝土初凝前和混凝土預沉后采取二次抹面壓實措施。（5）現場按每澆筑100方（或一個臺班）制作3組試塊，1組壓7d強度，1組壓28d強度歸技術檔案資料用;l組作仍14d強度備用。（6）抗滲混凝土抗滲試塊按規范規定每單位工程不得少于2組?？紤]本工程不較大，按規定取4組防水混凝土抗滲試塊。（7）考慮到現場用電，可能出現停電現象。所以準備一臺75千瓦柴油發電機，以備用.5、混凝土測溫（1）基礎底板混10、凝土澆筑時應設專人配合預埋測溫管。測溫管的長度分部為兩種規格，測溫點約布置見附圖。測溫線應按測溫平面布置圖進行預埋，預埋時測溫管與鋼筋綁扎牢固，以免位移或損壞。每組測溫線有2根(即不同長度的測溫線)在線的上斷用膠帶做上標記，便于區分深度。測溫線用塑料帶罩好，綁扎牢固，不準將測溫端頭受潮。測溫線位置用保護木框作為標志，便于保溫后查找。（2）配備專職測溫人員，按兩班考慮。對測溫人員要進行培訓和技術交底。測溫人員要認真負責，按時按孔測溫，不得遺漏或弄虛作假。測溫記錄要填寫清楚、整潔，換班時要進行交底。 （3）測溫工作應連續進行，每測一次，持續測溫及混凝土強度達到時間，抗壓強度，并經技術部門同意后方可11、停止測溫。（4）測溫時發現混凝土內部最高溫度與部門溫度之差達到25度或溫度異常，應及時通知技術部門和項目技術負責人，以便及時采取措施。混凝土養護（1）混凝土澆筑及二次抹面壓實后應立即覆蓋保溫，先在混凝土表面覆蓋二層草席，然后在上面覆一層塑料薄膜。（2）新澆筑的混凝土水化速度比較快，蓋上塑料薄膜后可進行保溫保養，防止混凝土表面因脫水而產生干縮裂縫，同時可避免草席因吸水受潮而降低保溫性能。（3）柱、墻插筋部位是保溫的難點，要特別注意蓋嚴，防止造成溫差較大或受凍。（4）停止測溫的部位經技術部門和項目技術負責人同意后，可將保溫層及塑料薄膜逐層掀掉，使混凝土散熱。五、主要管理措施1、拌制混凝土的原材料均12、需進行檢驗，合格后方可使用。同時要注意各項原材料的溫度，以保證混凝土的入模溫度與理論計算基本相近。2、在混凝土攪拌站設專人摻入外加劑，摻量要準確。3、施工現場對商品混凝土要逐車進行檢查，測定混凝土的坍落度和溫度，檢查混凝土量是否相符。混凝土溫度應控制在ll寸之間，同時嚴禁混凝土攪拌車在施工現場臨時加水。4、混凝土澆筑應連續進行，間歇時間不得超過35h，同時已澆筑的混凝土表面溫度在未被新澆筑的混凝土覆蓋前不得低于 度。5、試驗部門設專人負責測溫及保養的管理工作，發現問題應及時向項目技術負責人匯報。6、澆筑混凝土前應將基槽內的雜物清理干凈。7、加強混凝土試塊制作及養護的管理，試塊拆模后及時編號并送13、入標養室進行養護。一、 混泥土裂縫控制計算 本工程大體積混泥土裂縫控制計算依據混泥土供應商提供的混泥土入模溫度、配合比、同期混泥土強度增長情況以及施工現場實際情況。1、 計算條件（1） 本工程基礎筏板混泥土強度等級為C35，抗滲等級為S6，最小水泥用量為320kg/m3.水泥中鋁酸三鈣含量8%，水灰比不大于0.50。（2） C35混泥土水泥用量321kg/m3,混泥土中粉煤灰產量為83Kg，入模溫度為10。2、 混泥土入模裂縫控制計算T（max）= Mc.Q/ C.P 式中：Mc：每立方米混泥土中的水泥用量（Kg/m3）Q:每公斤水泥的水化熱，取377J/KgC:混泥土的比熱，取c=0.96K14、J/KgP：混泥土的密度，取p=2400Kg/M3 T（max）=Mc.Q/ C.P = 31377/0.962400 = 54.16（2）計算混泥土各齡期的水化熱絕熱溫升值T（t） T(max)= mc.Q/ C. P(1- T-m.t )式中:mc:式中每方米混凝土中的水泥用量(/m3) Q:每公斤水泥的水化熱,取377J/ C:混凝土的密度,取c=0.96KJ/.K P:混凝土的密度,取P=2400/ m3 e:常數,取e=2.718 m:與水泥品種、澆筑時溫度有關的經驗系數，取m=0.35 t:混凝土澆筑后計算時的天數(d)T(3)=（331377/0.962400）（1-2.718-15、0.353）=35.205T(6)=（331377/0.962400）（1-2.718-0.356）=47.553T(9)=（331377/0.962400）（1-2.718-0.359）=51.832T(12)=（331377/0.962400）（1-2.718-0.3512）=53.349T(15)=（331377/0.962400）（1-2.718-0.3515）=53.89(3)計算混凝土內部實際最高溫度 由于上式計算的混凝土水泥水化熱溫升為絕熱狀態下混凝土的升溫值,實際大體積混凝土并非完全處于絕熱狀態,而是處于一定的散熱條件下,因此實際溫升比按照絕熱狀態下計算的要小,混凝土內部實際最16、高溫度按照下式進行調: Tmax= To T（t）式中: Tmax:混凝土內部中心實際最高溫度() To:混凝土澆筑時的入模溫度（） T（t）:在t齡期混凝土的絕熱溫升（） ：不同的澆筑塊，不同齡期時的降溫系數，本工程筏板厚度為1400經查表用插入法求得不同齡期的的如下：（3）：0.49 （6）：0.46 （9）：0.38 （12）：0.29 （15）：0.21各齡期混凝土內聞實際最高溫升值如下:Tmax(3天)=10+35.2050.49=27.250Tmax(6天)=10+47.5530.46=31.874Tmax(9天)=10+51.8320.38=29.696Tmax(12天)=10+17、53.3490.29=25.471Tmax(15天)=10+53.890.21=21.317(4)、計算混凝土各齡期的收縮變形值y（t）y（t）=y0(1- T)m1m2m3mn式中：y0：標準狀態下混凝土的最終收縮值（極限收縮值）取 y0=3.2410-4 e:常數,取e=2.718m1、m2、m3mn：考慮到各種非標準條件的修正系數，m1=1.0 m2=1.0 m3=1.0 m4=1.21 m5=1.0 m6=0.96 m7=0.88 m8=0.76 m9=1.0 m10=0.68m1m2m3m4m5m6m7m8m9m10=0.528y（3）=3.2410-4(1-2.718-0.13)018、.528=0.05110-4y（6）=3.2410-4(1-2.718-0.16)0.528=0.09910-4y（9）=3.2410-4(1-2.718-0.19)0.528=0.14710-4y（12）=3.2410-4(1-2.718-0.112)0.528=0.19310-4y（15）=3.2410-4(1-2.718-0.115)0.528=0.23810-4(5)計算混泥土各齡期的收縮變形當量溫差Ty（t）Ty（t）=y（t）/a式中：Ty（t）混泥土齡期為第t天的收縮當量溫差a：混泥土線性膨脹系數，取a=1.010-5 Ty（3）=y（3）/a=0.05110-4/1.010-519、=0.51Ty（6）=y（6）/a=0.09910-4/1.010-5=0.99Ty（9）=y（9）/a=0.14710-4/1.010-5=1.47Ty（12）=y（12）/a=0.19310-4/1.010-5=1.93Ty（15）=y（15）/a=0.23810-4/1.010-5=2.38（6）計算混泥土的最大綜合溫差TT= Tmax（t）Ty（t）Th式中Tmax（t）：混泥土各齡期內部中心最高溫度（包括入模溫度在內）Ty（t）；混泥土各齡期收縮變形當量溫差Th；混泥土澆筑時的平均氣溫，本工程筏板在4月份澆筑，根據往年氣象資料，平均氣溫為15。T= Tax（3）Ty（3）Th=27.20、25+0.51+15=42.760T= Tmax（6）Ty（6）Th=31.874+0.99+15=47.84T= Tmax（9）Ty（9）Th=29.696+1.47+15=46.166T= Tmax（12）Ty（12）Th=25.417+1.93+15=42.401T= Tmax（15）Ty（15）Th=21.317+2.38+15=38.697（7）按照混泥土不同齡期（t）計算混泥土的彈性模量N/m式中：E（t）=Ec(1- e-0.09t)式中：E（t）：混泥土不同齡期（t）混泥土的彈性模量N/mEc：混泥土最終彈性模量，C35 E c=3.15104 N/me :常數，e =2.7121、8t:混泥土澆筑后的時間（天）E（3）=3.15 104（1- e-0.093）=0.75104 N/mE（6）=3.15 104（1- e-0.093）=1.31104 N/mE（9）=3.15 104（1- e-0.099）=1.75104 N/mE（12）=3.15 104（1- e-0.0912）=2.08104 N/mE（15）=3.15 104（1- e-0.0915）=2.33104 N/m（8）根據混泥土在同期的強度增長情況，計算混泥土在不同齡期的抗拉、抗壓強度齡期（天）強度增長率（% ）軸線抗壓強度值（N/m）軸心抗拉強度（N/m）3488.060.926579.52109922、6110.191.14126711.191.22157512.531.36考慮到混泥土抗裂計算安全度（1.15）則不同齡期的混泥土抗壓、抗拉強度值齡期（天）3691215抗壓強度（N/m）7.018.278.869.7310.89抗拉強度（N/m）0.80.950.991.061.18（9）計算混泥土各齡期的溫度收縮應力（t）=（E（t）aT/1-Y ）S（t）R式中：（t） ：混泥土各齡期的收縮應力（N/m） E（t）：混泥土各齡期的彈性模量（N/m）a:混泥土的線性膨脹系數a=1.010-4T：混泥土的最大溫綜合溫差 S（t）：考慮混泥土徐變影響的松弛系數S（3）=0.186 S（6）=023、.208 S（3）=0.186 S（9）=0.214 S（12）=0.215 S（15）=0.233R：混泥土的外約束系數，按照一般地基，取R=0.4Y：混泥土的泊松比，取Y=0.15混泥土各齡期的收縮應力為:（3）=(0.751041.010-532.70/1-0.15)0.180.4=0.21 N/m（6）=1.311041.010-537.86/1-0.15)0.2080.4=0.48 N/m（9）=1.751041.010-536.17/1-0.15)0.2140.4=0.66 N/m（12）=2.081041.010-532.4/1-0.15)0.2150.4=0.68 N/m（1524、）=2.331041.010-528.69/1-0.15)0.2140.4=0.73 N/m(10)計算混泥土各齡期的抗裂安全度抗裂安全度K（t）=f（t）/（t）1.15式中：K（t）：混泥土各齡期的抗裂安全度 f（t）：混泥土各齡期的抗壓強度 （t）：混泥土各齡期的溫度收縮應力K（3）=0.8/0.21=3.811.15K（6）=0.95/0.48=1.981.15K（9）=0.99/0.66=1.51.15K（12）=1.06/0.68=1.561.15K（15）=1.18/0.73=1.621.15經計算，混泥土各齡期的抗裂安全度均大于1.15根據工程實際情況，混泥土在各齡期的抗拉強度能夠抵抗混泥土溫度收縮應力，通過對混泥土表面采取保溫措施，使混泥土中心溫度與表面溫度差控制在20-25以內，可以滿足混泥土的抗裂要求。