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1、基礎大體積砼施工方案一、 編制依據二、 工程概況 本工程地上25層，地下兩層，地下1-4F為裙房，其中一層為共享大廳，2-3層為職工餐廳茶座，4層為會議室，五層為書庫，6-20層為辦公，21層主機房，22-25層為辦公，地下室為車庫、儲藏用房，建筑高度為99.6米，總建筑面積46362.26平方米。室內外高差為0.3m0.45m。本工程0.000所對應的絕對高程為108.30米。建筑結構的全安等級為二級，建筑抗震設防類別為丙類，設計使用年限：50年結構體系主樓為框筒結構，附樓、裙樓均為框架結構。主樓采用樁承臺筏板基礎，筒體下為0.4m厚筏板，上為4.0m筒身，外圍為300mm厚剪力墻，柱下為02、.9m厚承臺，二者之間為0.4m厚拉結筏板，混凝土總方量約4800立方米；底板長度為86.8米，寬度為63.1米；成梯形狀布置。筒體厚度為4.4米、承臺厚度2.4米、底板0.4米。基礎混凝土強度等級為C40，抗滲等級為S8。分區詳見下圖。三、 施工部署1. 施工組織1.1. 項目部成立以經理柯榮香為組長的領導小組，負責底板大體積砼的澆筑的質量，人員分工如下序號姓名職務負 責 內 容1經理現場總負責、總協調2總工程師人員培訓、方案交底，技術協調3土建工程師砼書面交底及現場技術指導和質量控制4電工臨時用電6質量員質量檢查8機械員施工機械、設備9試驗員現場取樣、測溫10測量員墻柱軸線、標高控制11材3、料主任砼供應1.2. 施工隊人員組織：成立由隊長為組長的領導班子，成立班組，明確人員分工，施工時班組人員組長交通指揮2人，記錄2人，振搗手12人，后臺放料8人，布料、拆管10人，抹壓、攤平12人，看模2人，調鋼筋2人，臨水2人，臨電2人。1.3. 施工順序 根據現場實際情況，底板分四個分區澆筑。第一分區澆筑結束后，進行第三分區、第四分區作業，第二分區作為鋼筋加工場地，待其它三個分區施工到0.00以后再進行。施工順序為筒體筏板區筒體周邊承臺中間連接筏板區，施工時先澆筑筒體及電梯井側墻、底板和集水坑部位，然后澆筑其他部位。1.4. 施工計劃安排 底板砼澆筑安排在3月下旬進行。2. 施工準備2.1.4、 技術準備2.1.1.項目部提前選定外加劑，做好試配，同時提前三天做好預拌砼的確定施工計劃。2.1.2.支設好后澆帶處的模板，并做好防水處理。2.1.3.測溫工具提前購置。2.1.4.對參加底板砼施工的管理人員及操作人員進行培訓、及技術交底，明確施工方法及施工程序。2.1.5.注意天氣預報，避開雨天澆筑砼，確保砼質量。2.2. 生產準備2.2.1.臨時用水砼泵車沖洗后的廢水先流經沉淀池，再進入市政管網；養護用水利用已沿攪拌站的DN25的用水管，用橡皮管將水引至用水點。2.2.2.臨時用電1臺砼輸送泵電源由1#箱提供電源，5根振搗棒接3#配電箱，振搗器實行一機一閘一漏，其漏電電流不大于30mA，5、動作時間不大于0.1秒。2.2.3.施工機械根據現場情況，所需機械如下表序號機 械 名 稱數 量備 注1HBT80拖式泵2臺250振搗棒10根5根備用3水泵1四、主要施工方法及技術措施1. 主要施工方法1.1. 砼攪拌及質量要求 本工程砼全部為商品預拌砼。由于砼方量較大，對砼的水灰比嚴格控制，砼現場坍落度160mm180mm。1.2. 施工機械及布置選用2臺HBT60拖式地泵,塔吊配合，泵車布置在1#、2#門內，下料口處用溜槽進入泵車進料口，并安排專人負責指揮。1.3. 底板砼澆筑：鋪設砼管道采用邊澆筑邊拆管的方法,由低向高，先筒體后承臺，澆筑砼采用斜面式薄層澆搗，即利用自然斜淌形成斜坡，“由6、遠至近、一個坡度、薄層澆筑、依次到頂”的方法。每作業面分前、中、后三排振搗砼，在出料口、坡角、坡中各配備2根振搗棒振搗，邊澆筑邊成型及抹平底板表面，標高、厚度采用水準儀定點測平，用小白線嚴格控制板面標高和表面平整；砼澆筑使用50振搗棒，振搗時要做到“快插慢拔”，振搗延續時間以砼表面呈現浮漿和不再沉落、氣泡不再上浮來控制，避免振搗時間過短和過長。50振搗棒有效半徑R按30cm考慮，則振搗棒插點的移動距離不能大于其作用半徑的1.5倍，即45cm；插點方式選用行列式或邊格式，振搗時注意振搗棒與模板的距離，不準大于0.5R，即15cm，并避免碰撞鋼筋、模板、預埋管；為使分層澆筑的上下層砼結合為整體，振7、搗時振搗棒要求插入下一層砼不少于5cm；砼澆筑過程中表面的泌水及時排入電梯井坑或集水坑內，用潛水泵抽走；砼澆筑過程中，鋼筋工經常檢查鋼筋位置，如有移位，必須立即調整到位，模板工經常檢查模板縫的密合情況，如有縫隙，應立即加固封堵，防止漏漿造成麻面及蜂窩。1.5. 砼表面處理 大體積砼表面的水泥漿較厚，澆筑后48h內初步用長刮尺刮平，初凝前用鐵滾筒滾壓兩遍，再用木抹子搓平壓實，然后用塑料掃把掃毛。1.6. 砼試塊制作和坍落度檢測 砼試塊按每200m3取樣一次，并留做5組抗滲試塊；混凝土在澆筑過程中，試驗員應經常檢查砼的坍落度，每工作班不少于2次，并做好記錄。1.7. 砼養護（1）混凝土澆筑及二次抹8、面壓實后應立即覆蓋保溫，先在混凝土表面覆蓋一層塑料薄膜，然后在上面覆蓋毛毯。（2）新澆筑的混凝土水化速度比較快，蓋上塑料薄膜后可進行保溫保養，防止混凝土表面因脫水外部的水化熱散失過快而產生干縮裂縫，同時可避免毛毯因吸水受潮而降低保溫性能。（3）柱、墻插筋部位是保溫的難點，要特別注意蓋嚴，防止造成溫差較大或受凍。（4）停止測溫的部位經技術部門和項目技術負責人同意后，可將保溫層及塑料薄膜逐層掀掉，使混凝土散熱。 （5）砼澆筑完成12h后周邊開始蓄水養護，養護水深12cm，蓄水養護35天，然后再澆水養護，養護時間不少于14d。1.8. 砼測溫 沿澆筑方向選取具有代表性的位置固定測溫布置點，共34 處9、102 個點，用100的水銀溫度計測溫,每處每個測溫點埋設測溫計2 根, 一根埋置于承臺混凝土的中心位置, 測量混凝土中心的最高溫升, 另一根置于管底至承臺上表面100mm, 測量混凝土的表面溫度, 測溫管的表面均露出混凝土表面100mm,設專人進行測溫工作，堅持24h連續測溫，砼終凝后，開始測溫，3d內每2h測一次，3 d后每4h測一次，15d后每8h測一次，測溫度要求準確、真實；測溫點布置見下圖。2. 技術措施 為了降低大體積砼的最高溫度，使中心溫度與表面溫度之差不大于20，最主要的措施是降低砼的水化熱，為此制訂以下措施2.1. 水泥選用42.5#普通硅酸鹽水泥，其特點是水化熱較低，水泥用10、量為450 Kg/m3左右。測溫孔平面布置示意圖2.2. 摻加料砼中摻入一定數量的粉煤灰，不僅能取代部分水泥，還能改善砼的可泵性，降低砼中的水泥水化熱，本工程摻級磨細粉煤灰，摻量約42Kg/m3左右。2.3. 粗、細骨料選用531.5mm的石子，石子含泥量小于1%；細骨料采用中粗砂，細度模數在2.3以上，含泥量小于2%。2.4. 外加劑摻入水泥用量6%的SY-K膨脹纖維抗裂防水劑，限裂效能等級40%，并應滿足砼外加劑應用技術規范GB50119-2003相應要求。2.5. 砼的攪拌用水采用井水或冰水，降低砼的出機溫度。五、質量保證措施大體積混凝土溫差變化曲線和混凝土抗拉強度的發展規律可將大體積混11、凝土的養護與溫控分為三個階段。 第一階段：升溫階段，大約在15d。此階段混凝土處于硬化初期，強度尤其是抗拉強度很低，如果此時混凝土內外溫差超過25，表層溫度應力大于混凝土抗拉強度，就會產生溫度裂縫，因此對混凝土表面采取覆蓋塑料薄膜(保溫保濕)或覆蓋毛毯措施，進行充分有效地保溫是非常必要的。 第二階段：降溫階段，大約在59d。此階段混凝土基本硬化，表面抗拉強度逐漸增大，彈性模量獲得較大程度的發展，但由于混凝土的溫度應力發展很快，進人易開裂期，如果溫度應力大于混凝土極限抗拉強度，就會在混凝土內部產生貫穿性裂縫，因而這一階段是混凝土溫控中的重要階段。 第三階段：穩定期。此階段混凝土表面溫度拉應變減小12、，而混凝土抗拉強度已經獲得足夠的發展，因而，只要溫差不超過最大溫差要求，混凝土就不會開裂。此階段應有效控制混凝土內部與表面以及表面與大氣之間的溫差，尤其是避免拆模時混凝土遭受冷激，使溫差控制在允許的范圍之內。 實踐證明，對大體積混凝土的溫度測控工作應高度重視，并根據實際工程測溫確定相應的溫控措施，不得心存僥幸，否則后果將難以彌補。此外還應注意以下幾個問題： (1)混凝土入模溫度的控制 混凝土中心溫度是混凝土人模溫度和絕熱溫升之和，混凝土人模溫度高，中心溫度越高，產生的溫差越大，越不利于混凝土溫差的控制。因此，應采用冷卻拌和水、加冰或冷卻骨料等方法降低混凝土的人模溫度。 (2)混凝土內部溫度的控13、制 應選用低熱水泥，同時摻加粉煤灰和緩凝劑，以降低水泥水化熱，延緩混凝土內部溫升，并采取相應保溫散熱措施，從而減小混凝土內表溫差和表外溫差。 (3)混凝土的表面處理在混凝土終凝前應進行二次抹面，并在抹面后及時覆蓋進行保溫保濕養護，以免混凝土表面產生發絲狀裂紋，影響表面效果。質量標準：1. 主控項目1.1. 砼所用的水泥、水、骨料、外加劑及砼的配合比、原材料計量、攪拌等必須符合規范及有關規定，檢查出廠合格證和試驗報告是否符合質量要求。1.2. 砼強度的試塊取樣、制作、養護、和試驗要符合混凝土強度檢驗評定標準（GBJ10787）的規定。2. 基本項目：砼應振搗密實；不得有蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾14、渣、麻面等缺陷，預埋件位置正確。3. 允許偏差項目 標高允許偏差：5mm； 表面平整度允許偏差：4mm； 軸線位移允許偏差：5mm； 墻、柱、梁截面尺寸允許偏差：5mm六、成品保護1. 施工縫、止水條、支模鐵件設置與構造須符合設計要求。2. 為保護鋼筋、模板尺寸位置正確，不得碰撞、改動模板、鋼筋。3. 在支模或吊運其它物件時，不得碰壞止水環。4. 保護好預埋件和測溫管，振搗時勿擠偏或埋入砼內。七、安全文明施工及環保措施1. 施工現場的各種安全，消防設施的勞動保護器材要加強管理，定期進行檢查維修，及時消除隱患，保證其安全有效。2. 積極監督檢查逐級安全責任制的貫徹和執行情況，定期進行安全工作大檢15、查。3. 遺灑的砼及時清理外運，做到工完料凈腳下清，保持施工現場的整潔，干凈。4. 各種機械使用維修保養人定人定期檢查，保持機械場地的整潔。5. 現場主道路、材料場地用混凝土硬化，并隨時進行清掃、灑水，保持場地內干凈濕潤，避免塵土滿天飛揚；6. 現場作業面禁止從基坑向下拋擲東西，防止砸傷人。7. 夜間施工禁止大聲喧嘩，盡量使用低噪聲的振搗棒。八、大體積砼裂縫計算 本工程混凝土澆筑時間為3月下旬，最高氣溫約為18，最低氣溫約為8。混凝土入模平均氣溫為13。在大體積混凝土澆筑前，根據施工擬采用的防裂措施和現有的施工條件，先計算混凝土的水泥水化熱的絕熱最高溫升值、各齡期收縮變形值、收縮當量溫差和彈性16、模量，然后通過計算，估量可能產生的最大溫度收縮應力，如不超過混凝土的抗拉強度，則表示所采取的防裂施工措施能夠有效的控制和預防裂縫的出現，如果超過混凝土的抗拉強度，則可采取措施調整混凝土的入模溫度、降低水化熱溫升值、降低混凝土的內外溫差、改善施工操作工藝和混凝土拌合物性能等技術措施重新計算，直至計算的應力在允許的范圍內。1. 混凝土的水化熱絕熱溫升值T（t）= CQ（1-e-mt）/cT（3）=380250（1-2.718-0.33）/0.962400=24.46T（6）=380271（1-2.718-0.36）/0.962400=37.31T（9）=450280（1-2.718-0.39）/017、.962400=42.23T（12）=450289（1-2.718-0.312）/0.962400=46.36T（15）=450298（1-2.718-0.315）/0.962400=48.60T（18）=450307（1-2.718-0.318）/0.962400=50.40T（21）=450316（1-2.718-0.321）/0.962400=52.02T（24）=450325（1-2.718-0.324）/0.962400=53.57T（27）=380334（1-2.718-0.327）/0.962400=55.06T（t） 混凝土澆筑完t段時間，混凝土的絕熱溫升值（）C 每立方米混凝18、土的水泥用量（）Q 每千克水泥水化熱（J/）c 混凝土的熱比，一般由0.921.00，取0.96（J/K）混凝土的質量密度，取2400/m3e常數，e=2.718t混凝土澆筑后至計算時的天數2. 各齡期混凝土的收縮變形值y（t）=0y（1- e-0.1t）Mi =3.2410-4（1- e-0.1t）1.01.351.01.01.20.900.540.781.00.85=1.8510-4（1- e-0.1t）式中y（t）各齡期（d）混凝土的收縮相對變形值 0y 標準狀態下最終收縮值（即極限收縮值）取3.2410-4 Mi 考慮各種非標準條件的修正系數。查表得：M1=1.0 M2=1.35 M319、=1.0 M4=1.10 M5=1.2 M6=0.90 M7=0.54 M8=0.78 M9=1.0 M10=0.853. 各齡期混凝土收縮當量溫差 Ty（t）=-y（t）/ 1.8510-4（1- e-0.1t）式中 Ty（t）各齡期（d）混凝土收縮當量溫差 混凝土的線膨系數，取1.010-5y(27)=1.7210-4 Ty(27)= 17.2y(24)=1.6810-4 Ty(24)= 16.8y(21)=1.6210-4 Ty(21)= 16.2y(18)=1.5410-4 Ty(18)= 15.4y(15)=1.4410-4 Ty(15)= 14.4y(12)=1.2910-4 Ty20、(12)= 12.9y(9)=1.09810-4 Ty(9)= 10.98y(6)=0.83510-4 Ty(6)= 8.35y(3)=0.47910-4 Ty(3)= 4.794.混凝土最大綜合溫差絕對值T=T0+ T(t)+ Ty(t)- ThT混凝土最大綜合溫差絕對值T0混凝土澆筑入模溫度，取20Th混凝土澆筑后達到穩定時的溫度,外部環境溫度取20。T3=20+24.460.667+4.79-20=21.10T6=20+37.310.667+8.35-20=39.18T9=20+42.230.667+10.98-20=35.86T12=20+46.360.667+12.9-20=43.821、2T15=20+48.600.667+14.4-20=46.81T18=20+50.400.667+15.4-20=49.02T21=20+52.020.667+16.2-20=50.89T24=20+53.570.667+16.8-20=52.53T27=20+55.060.667+17.2-20=53.934. 各齡期混凝土彈性模量 E（t）=E（0）（1-e-0.09t）式中E（t）混凝土從澆筑至計算時的彈性模量（N/2）；計算溫度應力時，一般取平均值。 E（0）混凝土的最終彈性模量（0.325105N/2） E(3)= 0.325105(1-e-0.093)=0.076105N/mm222、 E(6)= 0.325105(1-e-0.096)=0.136105N/mm2 E(9)= 0.325105(1-e-0.099)=0.180105N/mm2 E(12)= 0.325105(1-e-0.0912)=0.214105N/mm2 E(15)= 0.325105(1-e-0.0915)=0.241105N/mm2 E(18)= 0.325105(1-e-0.0918)=0.261105N/mm2 E(21)= 0.325105(1-e-0.0921)=0.275105N/mm2 E(24)= 0.26105(1-e-0.0924)=0.288105N/mm2 E(27)= 0.323、25105(1-e-0.0927)=0.296105N/mm2 5. 混凝土的溫度收縮應力混凝土因外約束引起的溫度、收縮應力可按以下簡化公式計算 = E（t）TS（t）R/ （1-）式中 T混凝土的最大綜合溫差（），T= T（t）+ T0- Th T0混凝土的入模溫度（） Th混凝土澆筑后達到穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫；當大體積混凝土結構暴露在室外且未回填時，T值混凝土水化熱最高溫升值（包括澆灌入模溫度）與當地月平均最低溫度之差進行計算。 S（t）考慮徐變影響的松弛系數，一般取0.30.5 R混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R=1；當為滑動的墊層時，R=0；一般地基取0.250.50 混凝土的泊松比，可采用0.150.20最大收縮應力= E（t）TS（t）R/ （1-）=0.296105110-553.930.30.25/0.85=1.41Mpa混凝土C40，取Rf=1.81.41,滿足抗裂條件。