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1、目 錄第一章 工程概況 1第二章 施工組織管理 1第三章 施工進度計劃 1第四章 外腳手架方案選擇 1第五章 懸挑式扣件鋼管腳手架的設計與計算 4一、搭設方式與主要參數 4二、懸挑式雙排扣件鋼管腳手架計算書 4三、懸挑卸料平臺計算書 13第六章 腳手架的搭設、使用和拆除安全注意事項 21第七章 環境保護措施 26第一章 工程概況 青石橋商住樓工程位于成都市向榮橋街，由成都信德實業有限公司開發、中國建筑西南設計研究院設計，四川省建筑機械化工程公司總承包。結構類型為框剪結構，共18+1層，建筑物地下室層高4.8米，一層層高為7.2米，其余層高均為3.0米，總高度為68.75米。 第二章 施工組織管2、理項目部成立負責懸挑架的搭設、維修、管理工作，由具有豐富施工經驗、技術好、責任心強、經過培訓具有相應上崗證的人員組成。第三章 施工進度計劃懸挑架組裝進度計劃：在主體結構施工時先預埋埋件，并開始做組裝準備。懸挑架計劃在5個工作日內完成搭設，搭設完畢立即組織有關部門進行驗收，驗收合格并掛好合格證后再使用。第四章 外腳手架方案選擇針對本工程的特點和施工要求，主樓27層外架在主體施工階段采用懸挑扣件鋼管腳手架，主體施工完畢后拆除該懸挑式腳手架，改為17層的雙排落地架；7層以上主體防護架采用I16工字鋼和483.5鋼管腳手架，搭設每6層自成體系的懸挑式扣件鋼管腳手架，共搭設兩次，即：813層一次、1313、9層一次。該腳手架搭設方便、靈活，可節約鋼管材料，增大外墻施工作業面。一、原材料要求1、鋼管及工字鋼 鋼管采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合國家標準碳素結構鋼（GB/T70）的Q235A級鋼的規定，鋼管均應有出廠合格證，凡有嚴重腐蝕、彎曲、壓扁或裂紋者，均不得使用，鋼管上嚴禁打孔。2、扣件和底座 新扣件和底座的材質應符合鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，扣件在螺栓擰緊扭力矩達6.5N.m時不得發生破壞。扣件和底座應有合格證，并應與架桿規格配套使用。凡有脆裂、變形或滑絲等現象者，均嚴禁使用，扣件開4、口處的最小距離不小于5；扣件的活動部位應使其轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要不小于50，兩端應各設4的鍍鋅鋼絲兩道。二、雙排落地腳手架的搭設和構造要求回填土應分層夯實，分層厚度不大于250。搭設前在搭設范圍內鋪設200厚的連砂石面并夯實平整，架子立桿設底座，鋪設寬度不小于300、長度不小于3m木板。采用鋼管和扣件搭設，立桿縱向間距1.8m，立桿距離樓板邊0.35m，水平桿步距為1.8m；平樓層的每步架均設通長扶手鋼管和擋腳板；連墻桿：水平方向上每3個縱距，豎向上每3個步距與建筑物的柱或墻體剛性連接牢固；掃地桿：距地面200；剪刀撐：剪刀撐設置在腳手架立桿外側，并與立桿綁扣牢，剪刀撐與地面的夾5、角為4560，縱向剪刀撐連續設置，最下面的剪刀撐桿與立桿的連接點離地面距離為200，剪刀撐應連續設置不得中斷；外架與建筑物之間每隔一層搭設小橫桿（間距同立桿），滿鋪竹架板和水平兜網封閉；在二層樓面搭設一道固定的水平安全網，操作層搭設一道水平安全網，架子外側滿掛密目安全網全封閉。腳手架搭設完畢，經過項目經理、項目技術負責人、工長、質安員會同有關部門驗收合格，并掛合格準用牌后方可使用。三、懸挑腳手架的搭設和構造腳手架用483.5鋼管和扣件搭設成雙排外挑腳手架，其橫距為1.05m，縱距為1.8m，步距為1.8m，腳手架立桿下部支撐在用I16工字鋼制作的水平懸挑梁上；支撐桿與承力架共同承受豎向荷載。腳6、手架與建筑物之間每隔一層采用1.02.0m的小橫桿（間距同立桿）伸至樓板面上，其上滿鋪竹架板水平兜網封閉。外架剪刀撐在兩端搭設（寬度為一個柱距），中間每隔一個柱距搭設。腳手架立面和底面張掛密目安全網。從二層（以二層為首層）樓板處挑出工字鋼，在外墻外側處懸挑雙排腳手架，在二層砼澆筑前埋設16拉環，砼澆筑后設置挑桿。以一層防護架作為挑出部份支撐架，同時，在一層架邊緣搭設斜支撐桿，以一層防護架連接成三角形支撐系統，承受因砼強度不夠，拉環不能受力時的荷載。在三層結構施工完后，增設斜拉鋼絲繩加固，加固合格后，再拆除一層斜支撐。每隔兩層在梁上做預埋洞，設置橫桿與腳手架連接處斜拉連接，做一次懸挑卸荷，外掛密7、目網。連墻件采用三步三跨，豎向間距為5.4m，水平方向為間距5.4m設置一道，采用硬性連接。立桿首層6米鋼管和3米鋼管間隔使用，使里外、左右立桿的接頭錯開，以上全部使用6米鋼管；大橫桿采用3米和6米鋼管，里外、上下大橫桿用3米鋼管調節，使其接頭錯開不在同一跨內。其余為6米鋼管和短管，立桿和大橫桿均用對接扣件連接，外墻懸挑腳手架的小橫桿必須與腳手架立桿連接成整體。剪刀撐的斜桿與水平面的交角宜為4560之間，水平投影寬度不小于2跨或4m和不大于8跨或8m，用6m長的雙根鋼管（兩根鋼管之間用扣件連接成一體）搭設剪刀撐，鋼管接長時采用3個旋轉扣件。剪刀撐的斜桿應與腳手架立桿用旋轉扣件可靠連接，且斜桿相8、鄰連接點之間桿段的長細比不得大于60。并在底層支設水平兜網。剪刀撐應在外側立面整個長度與高度上連續設置；其他搭接要求遵照 JGJ1302001執行。第五章 懸挑式扣件鋼管腳手架的設計與計算一、搭設方式與主要參數 腳手架搭設高度共10步，計19.2m高；里立桿離墻面0.35m，每3層設一硬防護，其余各層設水平安全網軟防護。 施工作業層按2層計，每層活荷載為 2KN/，作業層設欄桿和擋腳板。 腳手架外立桿里側掛密目安全網封閉施工。說明：1、連墻桿一端與焊在主體預埋板上的短鋼管用兩個旋轉扣件扣緊，另一端則分別與里外立桿用直角扣件扣緊。2、連墻件在轉角處，因挑桿達不到規定挑桿跨距時，加設斜撐分力。二、9、懸挑式雙排扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）。計算的腳手架為單排腳手架，搭設高度為18米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿縱距1.8米，立桿橫距1.05米，橫桿步距1.8米。采用的鋼管類型為483.5鋼管，連墻件采用三步三跨，豎向間距5.40米，水平間距5.40米。施工均布荷載為2.0KN/，同時施工2層，腳手板共鋪設3層。（一）小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1、均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1 = 0.038 10、KN/m腳手板的荷載標準值 P2 = 0.35KN/m21.8m =0.63KN/m活荷載標準值 Q = 2 KN/m21.8m=3.6KN/m荷載的計算值 q = 1.20.038 + 1.20.63 + 1.43.6 =5.842KN/m小橫桿計算簡圖2、強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下： Mqmax = ql2/8 M=5.842 KN/m(1.05m)2 /8=0.805 KNm=M/W = 0.805106 / 5080 = 158.46 N/2=M/WfM大小橫桿計算的最大彎矩W大小橫桿的凈截面抵抗矩（5080mm3）f鋼管抗彎、抗壓強度設計值（205 11、N/ mm2）小橫桿的計算強度滿足要求。3、撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度，將荷載換算成等效均布荷載，按下式進行繞度核算：Wqmax=5ql4/384EIWE鋼材的彈性模量(2.6105N/mm2)I大、小橫桿的截面慣性矩(1218004)q腳手板作用在小橫桿上的等效均勻荷載q=1.20.038 + 1.20.63 + 1.43.6 =5.842KN/mW受彎構件的容許撓度，取L/150，即1050/1500=7簡支梁均布荷載作用下的最大撓度W = 55.84210504 / （3842.6105121800）=2.92則：WW滿足要求。（二）扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平12、桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取6KN/只；R 縱向或橫向水平桿傳給力桿的豎向作用力設計值；1、荷載值計算大小橫桿的自重標準值 P1 = 0.038（41.8）= 0.22 KN腳手板的荷載標準值 P2 = 0.35KN/m21.8m1.05m/2 = 0.331KN活荷載標準值 Q = 21.051.8/ 2 = 1.89 KN荷載的計算值 R = 1.20.122+ 1.20.331+1.41.89 =3.19KN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。當直角扣件的擰緊力矩達4065 Nm時，試驗表明：單扣件在12 KN 的荷載13、下會滑動，其抗滑承載力可取8 KN；雙扣件在20 KN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12 KN；（三）腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。NGK1腳手架自重產生的軸力,高為一個步距,寬為一個縱距的腳手架,自重可查表得:0.474KNNGK2腳手架附件及物品產生的軸力,一個縱距的腳手架附件及物品重,可查表得:3.54KNNQK一個縱距腳手架施工荷載標準值產生的軸力,可查表得:5.04KN風荷載標準值應按照以下公式計算 Wk = 0.7UzUsW0其中 W0 基本風壓（KN/m2）。按照建筑結構荷載規范（GBJ9）的規定采用：W0 = 0.25 Uz 風荷載高度變化系14、數，按照建筑結構荷載規范（GBJ9）的規定采用：Uz = 0.74 Us 風荷載體型系數：Us = 1.3=1.30.4=0.52經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.740.520.25= 0.067 KN/m2考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.851.4NQ=1.2(NGK1NGK2)0.851.4NQK=1.2(0.4743.54)0.851.45.04=10.81KN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 Mw 計算公式 Mw = 0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0671.81.8210=0.046KNm其中 Wk 風荷載基本風壓值（KN/m15、2）； la 立桿的縱距（m） h 立桿的步距（m）（四）立桿計算 按兩端鉸支壓彎構件計算，荷載偏心距為9m立桿最大軸壓力N =10.81KN1、腳手架搭設高度 H=KAAf-1.3(1.2NGK2+1.4 NQK)/1.2 NGK11.8 =0.85(1.23.541.45.04)(1.20.474)1.8 =45.9m其中：KA =0.85Af查表得:34.362KNHmaxH（1H/100）=45.9（145.9/100）=43.7m腳手架搭設19.2 m，滿足要求。2、立桿整體穩定計算（考慮風載）公式：N/AM/b1A1KAKHfN/AM/b1A1=10.811000(0.24348916、2)0.217106(1050489)=45.490.42=45.91N/ mm2KAKHf=0.850.8205=139.4 N/ mm2N壓桿的軸心壓力(10.81KN)軸心壓桿的穩定性系數,可查表得:0.243A腳手架內外排立桿的毛截面之和(4892mm2)M風荷載作用對格構式壓桿產生的彎矩，可按M=q1H21/8=0.0671.81.82/8=0.217KNmA1 單排立桿危險截面的毛截面積(489mm2)b1立桿橫距(1050mm)KA 與立桿有關的調整系數，立桿為單根時，KA=0.85KH與腳手架高度有關調整系數，當H25m時，取0.8f鋼管抗彎、抗壓強度設計值（205 N/ mm17、2）穩定性滿足要求。（五）連墻件的計算NtNcvNcv連接件的抗壓或抗拉設計承載力，采用扣件時，Ncv=6KN/只Nt風荷載作用時對連墻點處產生的拉力或壓力由下式計算：N1w = 1.4H1L1W=1.45.45.40.25=10.21KN12KNW 風壓標準值，W = 0.25 KN/H1L1連墻件(三步三跨)的豎向、水平間距離連墻件采用兩個扣件與墻體連接，安全。（六）懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂單跨梁計算懸出端C 受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖其中:m=1.6m m1=0.55m L=1.3m支座反力計算公式RAL =N(Lm)N(m118、L)q(mL)2/2RA=10.81(1.31.6)10.81(0.551.6)0.205(1.31.6)2/21.3 =42.66KNRB L= -Nm1+NmqmQlRB =10.81(0.551.6)0.2051.60.251.31.3 =17.89KNC點彎矩 Mc = Nm +Nm1qm2 / 2 =10.811.610.810.550.2051.622 =23.5KNm懸挑梁強度驗算：截面應力 =M/WN/A=23.5110614100010.811032613 =171N/2水平支撐梁的截面慣性矩I=1130cm4,截面抵抗矩W=141cm3水平支撐梁的計算強度小于205 N/219、，滿足要求。懸挑梁撓度驗算：C點最大撓度計算公式 受腳手架作用集中撓度計算荷載 N =10.81KN水平鋼梁自重撓度計算荷載查表得：q =0.205 KN/mW=(0.20516004)(82.61051130104)10.8110316002(13001600)(32.61051130104)10.811035502(1300550)(32.61051130104)=0.0579.1050.686=9.848最大撓度 Wmax =L/100=1300/100=13水平支撐梁的最大撓度小于13mm，滿足要求。（七）懸挑梁的整體定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下：其中 均勻彎曲的受彎20、構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范得到：= 1.37由于 0.6 ，按照鋼結構設計規范（GBJ1788）附表其值用 查表得到其值為0.8514經過計算得到強度 = 23.51106 /（0.8514140900）= 196 N/2水平鋼梁的穩定性計算 f ，滿足要求。（八）錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R =17.89KN水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，取 f =205N/2A=N/f=17.89103205=87.272所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D = (87.273.21、14)1/22=10.54按照混凝土結構設計規范取1.5倍的安全系數D =15.81,即16水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30以上搭接長度。三、懸挑卸料平臺計算書計算依據建筑施工安全檢查標準（JGJ5999）和鋼結構設計規范（GBJ1788）。懸掛式卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。平臺水平鋼梁（主梁）的懸挑長度2.5m，懸挑水平鋼梁間距（平臺寬度）3m。次梁采用10號槽鋼，主梁采用12.6號槽鋼，次梁間距1m。施工人員等活荷載2 KN/，最大堆放材料荷載10 KN。（一）次梁的計算次梁選擇10號槽鋼，間距1m，其截面特性為面積22、A = 12.742,慣性矩 I x = 198.34，轉動慣量 Wx = 39.73，回轉半徑 ix = 3.95截面尺寸 b = 48，h = 100，t = 8.51、荷載計算（1）腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35 KN/m Q1 = 0.351 = 0.35 KN/m（2）最大的材料器具堆放荷載為10 KN，轉化為線荷載： Q2 = 10/2.5/31 = 1.33 KN/m（3）槽鋼自重荷載 Q3 = 0.1 KN/m經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2（Q1Q2Q3）= 1.2（0.351.330.1）= 2.14 KN經計算得到，活荷載計算值 P = 123、.421 = 2.8 KN/m2、內力計算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下最大彎矩M 的計算公式為經計算得到，活荷載計算值 M = 2.1432/82.83/4 = 3.81 KNm3、抗彎強度計算其中 截面塑性發展系數，取1.05 f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205N/2經過計算得到強度 = 3.81106 /（1.0539700）= 91.48 N/2次梁槽鋼的抗彎強度計算 f，滿足要求。4、整體穩定性計算其中 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到強度 = 5708.548235/（3000100235）=0.78由于 大于0.6，按24、照鋼結構設計規范（GBJ1788）附表其值用 查表得到其值為0.699經過計算得到強度 = 3.81106/（0.699397）= 137.32 N/2次梁槽鋼的穩定性計算 f，滿足要求。（二）主梁的計算卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。 主梁選擇 12.6號槽鋼，其截面特性為面積A=15.692 ，慣性矩Ix=391.54 ，轉動慣量 Wx = 62.143回轉半徑ix = 4.95 截面尺寸 b = 53，h = 126，t = 9 1、荷載計算（1）欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、沖壓鋼與擋腳手板，標準值為0.11 KN/m； Q1 = 0.125、1 KN/m （2）槽鋼自重荷載 Q2 = 0.12 KN/m 經計算得到，次梁集中荷載取次梁支座力P =（2.1432.8）/2 = 4.61KN 2、內力計算 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續計算。懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖（KN）懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖（KNm）懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖（）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 10.798 KN，R2 = 3.715 KN支座反力 RA = 3.715 KN最大彎矩 Mmax = 2.338 KNm3、抗彎強度計算其中 截面塑性發展系數，取1.05 f 鋼材抗壓26、強度設計值，f = 205N/2經過計算得到強度 = 2.338106 / 1.05 / 62140 + 7.1991000/1569 =40.419 N/2主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求。4、整體穩定性計算其中 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到強度 = 570953235/（2500126235）=0.86由于 大于0.6，按照鋼結構設計規范（GBJ1788）附表其值用 查表得到其值為0.732經過計算得到強度 = 2.34106/（0.73262140）= 51.43 N/2主梁槽鋼的穩定性計算 f，滿足要求。（三）鋼絲拉繩的內力計算水平鋼梁的軸力RAH和27、拉繩的軸力Rui按照下面計算其中Ruicosi為鋼絲繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力Rci = Ruisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為Ru1 = 12.97 KN（四）鋼絲拉繩的強度計算鋼絲拉繩（斜拉繩）的軸力Ru我們均取最大值進行計算，為Ru=12.97KN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算其中Fg 鋼絲繩的容許拉力（KN） Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（KN）計算中可以近似計算Fg = 0.5d2，d為鋼絲繩直徑（） 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8 K 鋼絲繩使用安全系數計算中Fg取28、12.978 KN， = 0.82，K = 10，得到：鋼絲繩最小直徑必須大于18才能滿足要求。（五）鋼絲拉繩吊環的強度計算鋼絲拉繩（斜拉繩）的軸力Ru = 我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為N = Ru = 12.978 KN鋼板處吊環強度計算公式為其中A =（10040）8 = 4802=12978/480 = 27.04 N/2吊環強度計算 f = 125 N/2，滿足要求。（六）操作平臺安全要求1、卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上。2、斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設置前后兩道，并進行相應的受力計算3、卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛29、牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口。4、卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄5、卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重釣鉤。6、鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45 60。7、卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。8、操作平臺上應顯著標明容許容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。第六章 腳手架的搭設、使用和拆除安全注意事項1、腳手架的搭設作業遵守以下規定：1.1 鋼管腳手架的桿件連接必須使用合格的扣件，不得使用鉛絲和其它材料綁扎。腳手桿件不得鋼木混30、搭。1.2 在搭設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的構配件。1.3 腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定程序進行。1）按施工設計放線、鋪墊板、設置底座或標定立桿位置。2）周邊腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設；“一”字形腳手架應從一端開始并向另一端延伸搭設。3）應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第1步的縱向和橫向鋼管，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設。腳手架各桿件相交伸出的端頭均大于10以防止桿件滑脫。1.4 剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應隨搭升的架子一起及時設置。1.5 腳手架處31、于頂層連墻點之上的自由高度不得大于6m。當作業層高出其下連墻件2步或4m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。1.6 腳手板或其它作業層板鋪板要求1）腳手板或其它鋪板應鋪平鋪穩，應予綁扎固定。2）腳手板采用對接平鋪時，在對接處，與其下兩側支承橫桿的距離應控制在100200之間。3）腳手板采用搭設鋪放時，其搭接長度不得小于200，且在搭接段的中部應設有支承橫桿。鋪板嚴禁出現端頭超出支承橫桿150以上未作固定的探頭板。4）長腳手板采用縱向鋪設時，其下支承橫桿的間距不得大于：沖壓鋼腳手板為1.5m。縱鋪腳手板應按以下規定部位與其下支承橫桿綁扎固定：腳手架的兩端和拐角處；沿板長方向每隔132、520m；坡道的兩端；其它可能發生滑動和翹起的部位。5）由于內排立桿距結構40，必須在此處的小橫桿上滿鋪腳手板，并且將腳手板用14#鐵絲綁扎牢固。腳手架的操作面必須滿鋪腳手板，不得有空隙、探頭板和飛跳板。1.7 裝設連墻件或其它撐拉桿件時，應注意掌握拉的1.8 工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。工人必須戴安全帽和佩掛安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。1.9 在塔設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作100的構架尺寸放大。確有實際情況。需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。1.10 33、腳手板操作面的端頭處設1.2米高防護欄桿兩道，建筑物頂部腳手架要高出屋面女兒墻頂1m，高出部分要綁兩道護身欄，并立掛安全網。2、腳手架搭設質量的檢查驗收規定2.1 腳手架的驗收標準規定1）構架結構符合前述的規定和設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調整范圍之內。2）節點的連接可靠，其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩達到20m時為不大于75。4）縱向鋼平桿的水平偏差應1/250，且全長的水平偏差值不大于505）作業層鋪板、安全防護措施等需要符合上述的要求。2.2 腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用。1）搭設完畢后2）連續使用達到6個月3）施工中途停止使用超34、過15天，在重新使用之前4）在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后5）在使用過程中，發現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時。3、腳手架使用規定3.1 作業層每1架面上實用的施工荷載（人員、材料和機具重量）不得超過以下的規定值，結構腳手架取3 KN/；3.2 施工設備單量不得大于1 KN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.5 KN。3.3 在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行。按通行手推車要求搭設的腳手架應確保車道暢通。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。3.4 作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架35、板上加墊器物或單塊腳手板以增加高度。3.5 在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應的彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。3.6 工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。3.7 人員上下腳手架必須走設有安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀爬腳手架上下。3.8 每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業36、；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。3.9 在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至室內；每日收工前應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲物品和傾倒垃圾。3.10 在冬期施工期間，霜雪天后要及時對腳手架進行清掃，并要采取防滑措施。4、腳手架的拆除規定 腳手架的拆除作業應按確定的拆除程序進行。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。拆下的桿配件應安全的方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲。在拆除過程中，應作好配合、協調動作。架子拆除時應劃分作業區，周圍設圍欄或豎立警戒標志，地面設專人指揮，嚴禁非作業人員入內。拆37、除高處架子的作業人員，必須戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋。拆除順應遵循由上而下，先搭后拆的原則。即：先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行，要嚴禁上下同時進行拆除作業。拆立桿時，應先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜桿、剪刀撐時，應先拆中間扣，然后托住中間，再解端頭扣。連墻點應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐前，應設置臨時支撐，然后再拆拋撐。拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。在大片架子拆除前應將預留的斜道、上料平臺、通道等先行加固，以便拆除后能確保其完整、完全和穩定。拆除時，如附近有外電線路，38、要采取隔離措施。嚴禁架桿接觸電線，拆除時不應碰壞門窗、玻璃、水落管、房檐瓦片，地下明溝等物品。拆下的材料，應用繩索栓住，利用滑輪徐徐下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點，隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件或鐵絲要集中回收處理。在拆架過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。5、安全施工措施5.1 腳手架的搭設必須嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1302001，J 842001）、建筑施工安全檢查標準（JGJ 5999）的規定執行，并經上級有關主管部門批準，驗收合格后方可使用。外架上用密目安全網進行全封閉施工。5.2 搭設腳手架的材39、料應有合格證，各部件的焊接質量必須檢驗合格并符合要求。其上的鋪板必須嚴密平整，防滑，固定可靠，孔洞應設蓋板封嚴。5.3 腳手架的搭設必須由專業架工操作，專業工長指揮，經項目、公司有關部門驗收合格后掛用。5.4 架工應持證上崗，凡患有高血壓、心臟病或其他不適應上架操作和疾病未愈者，嚴禁上架作業。5.5 酒后、穿硬底鞋或拖鞋以及敞袖口、褲口等衣著不整者，不得上架操作。5.6 在高空搭（拆）腳手架時上架操作人員必須拴安全帶、戴好安全帽，各種工具和材料應裝包或妥善放置，嚴防下落傷人。5.7 在腳手架上操作時嚴禁人員聚集一處，嚴禁在腳手架上打鬧、跑跳。5.8 未經施工負責人同意，不得隨意拆改腳手架，暫未40、使用而又不需拆除時，亦應保持其完好性，并應清楚架上的材料、雜物。5.9 在六級以上大風、大霧、暴雨、雷擊天氣或夜間照明不足時嚴禁在架上操作。5.10 堅持檢查制度，架子使用中必須堅持自檢、互檢、交換檢和班前檢查制度。若發現有松動、變形處，必須先加固，后使用。大風、大雨、下雪或停工后在使用前，必須進行全面檢查。5.11 搭、拆架人員必須站在腳手板上操作，嚴禁站（或坐）在大、小橫桿上冒險作業。5.12 在搭、拆腳手架過程中若桿件尚未綁穩扣牢或綁扣已拆開、松動時，均嚴禁中途停止作業。5.13 安全網與網之間必須搭接牢固，不得留空隙，網的轉角部位必須搭牢、綁緊。第七章 環境保護措施7.1 在搭拆腳手架時，搭設各種桿件要輕那輕放，嚴禁向下拋擲，在外腳手架外側滿掛密目安全網、操作層處加設隔音屏，以減小噪音。7.2 在外腳手架外側滿掛密目安全網，以減小在結構和裝修施工階段由于在一些工序施工過程粉塵飛揚的現象，降低粉塵向大氣中的排放。