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1、 沿海國際中心一期工程 腳手架施工方案目 錄1工程建設概況及環境條件42腳手架方案43腳手架搭設83.1施工順序與工藝流程83.2腳手架材質要求8鋼管8扣件9腳手板9連墻件9安全網103.3搭設要求104腳手架拆除135安全管理146普通懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 151工程建設概況及環境條件沿海國際中心一期工程位于沈陽市渾南區會展中心南側，五棟住宅，C3、C4樓地上32層，地下1層，地下最大埋深約8m。一、二層層高4.5m，三層層高3.6m，四層層高3.6米，標準層層高2.9m，屋面標高97.30m；C5、C6、C7樓地上33層，地下一層最大埋深約7米。一層層高4.5m，標準層層高2.9m，2、屋面標高97.30 m。沈陽市屬于溫帶半濕潤季風性氣候，大陸性和海洋性氣團控制，其特征是冬季漫長寒冷，春季多風干燥，夏季炎熱多雨，秋季濕潤涼爽；沈陽氣象中心多年統計：氣溫多年平均為7.90，最高35.7。最低30.5，降水量多年平均65mm，集中在69月，冬季多西北風，夏季多西南風，春秋兩季風大，風向不定，最大風速1215米/秒；常年主導風向西北風，基本風壓0.50KPA，基本雪壓0.40KPA.沈陽市標準凍深1.2m。地震基本烈度7度。基本風壓0.6KN/ m2,地面粗糙度C類，基本雪壓0.50.6KN/ m22腳手架方案本工程擬采用外架采用雙排普通落地腳手架，局部采用懸挑扣件式腳手架。全部3、采用483.5普通鋼管分段搭設，局部懸挑，懸挑每5層設置一次，搭設高度暫為3.0米/層5層=15.0m，懸挑桿采用483.5雙鋼管，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度 2.00 米。C3、C4樓在9.500米層樓板，C5、C6、C7樓在4.500層樓板預埋兩道20拉環（間距1.5m），在相應的剪力墻（LL）上預留孔洞。挑架構造見下圖。挑架每二步架應設置連墻及卸載裝置，具體做法為設置斜拉鋼絲繩（鋼絲繩最小直徑23mm，與其連接的吊環16），數量、位置與懸挑桿對應，最里面鋼絲繩距離建筑物 1.20米，套拉下一層對應立桿、大橫桿、小橫桿的節點，相應位置的小橫桿應加長頂緊墻面。立桿采4、用單立管，搭設尺寸為：立桿的縱距1.5米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米（外水平桿考慮立網尺寸和視覺美觀要求，正面每步可增加一道水平桿）。外架與剪力墻主體結構牢固拉結，連墻件采用兩步三跨 ，豎向間距 3.60 米，水平間距4.50米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設3層。操作層處腳手板滿鋪，擋腳板高180mm。欄桿內側立掛密目式阻燃安全網，網的下口與建筑物掛搭封嚴(即形成兜網)。剪刀撐在腳手架外側沿架高連續設置，與地面傾角4560 。門洞處做法懸挑腳手架搭設構造圖 連墻件扣件連接示意圖連墻件采用雙扣件與墻體連接。3腳手架搭設3.1施工順序與工藝流程總體搭設5、順序隨主體結構的施工順序，每一施工棟號內的腳手架搭設順序由下至上，先外架后內架。板上預埋2道20拉環、剪力墻（LL上預留孔洞）懸挑桿就位與拉環、剪力墻（LL）扣緊第一步大橫桿就位并與懸挑桿扣緊加設拋撐并與懸挑桿、大橫桿扣緊豎立桿并與第一步大橫桿、懸挑桿、拋撐扣緊裝第一步小橫桿，并與立桿、大橫桿扣緊安第二步大橫桿安第二步小橫桿安第三、四步大橫桿和小橫桿設置連墻桿接立桿加設剪刀撐鋪設腳手板、綁扎防護欄桿及擋腳板立掛安全網完成。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。每搭完一步腳手架后，應校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。3.2腳手架材質要求鋼管1腳手架鋼管采用48mm6、，壁厚3.5mm；橫向水平桿最大長度1800mm，其它桿最大長度6500mm，且每根鋼管最大質量不應大于25kg。2鋼管尺寸和表面質量應符合下列規定:1) 新鋼管應有質量合格證、質量檢查報告；鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管允許偏差見下表：2) 鋼管上禁止打眼。序號項目允許偏差檢查工具1焊接鋼管尺寸（mm） 外徑48 壁厚 3.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0.50游標卡尺4各種桿件的端部彎曲L1.5m5鋼板尺5立桿彎曲 3ml4m4ml6.5m 12206水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30扣件17、扣件式鋼管腳手架采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）規定；采用其它材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。2腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭矩達6.5NM時,不得發生破壞。腳手板腳手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板，每塊質量不宜大于30kg。3.2.4連墻件1.連墻件的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A的規定。2經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。3應清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并使排水暢通。4當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則8、須采取加固措施。安全網質量必須符合GB5725-35規定，即外形尺寸為1.86m，每張網的重量應少于15kg/張大于8kg/張，安全網分平網立網兩種。立網的目數應在2000目（10CMX10CM）以上。 平網要能承受重100kg底面積為2800cm2的模擬人形砂包沖擊后，網繩、邊繩、系繩都不斷裂（允許筋繩斷裂），沖擊高度10m最大延伸率不超過1.5m。舊網重新使用前，按GB5725-86規定，應全面進行檢查，并簽發允許使用證明方準使用。3.3搭設要求1）立桿:垂直度偏差不得大于架高的1/200，并同時控制其絕對偏差值不大于100mm。每根立桿底部均應設置墊板。立桿接頭除在頂層可采用搭接外，其余9、各層各步接頭必須采取對接扣件，對接、搭接應符合以下要求：立桿上的對接扣件應交錯布置；兩相鄰立桿接頭不應設在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心距節點的距離不宜大于步距的1/3；搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。立桿頂端高出建筑物女兒墻上皮1m。2）大橫桿:設在立桿內側，長度不小于三跨，采用直角扣件與立桿扣緊，直角扣件不得朝上。大橫桿采用對接扣件連接或搭接，對接或搭接應符合以下要求：對接接頭應交錯布置，兩根相鄰大橫桿的接頭不宜設在同步、同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向10、錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心距最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3；大橫桿對接扣件開口，應朝架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進入，導致扣件銹蝕、銹腐后強度減弱。搭接長度不小于1m，等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接大橫桿桿端的距離不應小于100mm。同一根大橫桿的兩端高差不得超過20mm，同跨內兩根大橫桿高差不得超過10mm。在封閉型腳手架的同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。3）小橫桿:每一主節點處必須設置一小橫桿，用直角扣件扣接并嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm，靠墻一側的外伸長度不大于200mm，外架11、立面外伸長度以100mm為宜。作業層上非主節點處的小橫桿宜根據支撐腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于立桿縱距的1/2，可按600mm設置。小橫桿兩端均應用直角扣件固定在大橫桿上。4）連墻件:按兩步三跨設置，通過預埋在邊梁部位的鋼管或鋼筋拉環與外架立桿拉接。連墻件與腳手架連接的一端可稍微下斜，不容許向上翹起。連墻件采用雙扣件與墻體、LL連接。5）拋撐：豎立桿前，每隔3m設一道，下部與預埋件頂緊，上部與懸挑桿、大橫桿扣緊，拋撐間相互連接，以確保架子的穩定性。6）剪刀撐:腳手架沿兩端和轉角處起，一般每5根立桿設一道,斜桿與地面的傾角為4560。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與12、地面傾角宜在4560，且應滿足下表：剪刀撐與地面傾角455060剪刀撐跨越立桿的最多根數765高度在24m以下的腳手架必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m。高度在24m以上的腳手架應在外側整個立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐；剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，連接方法同立桿。剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與小橫桿的伸出端或立桿扣緊外，還應在其中間增加24個扣接點，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。剪刀撐、橫向斜撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或墊板上。7）腳手板、護欄和擋腳板:腳手架設作業13、層一層，滿鋪竹或木腳手板，自頂層作業層的腳手板往下計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板。緊貼腳手架外立桿內側設防護欄桿兩道(高度分別為1.2m和0.6m)和擋腳板一道，擋腳板高180mm。腳手板平鋪，應鋪滿鋪穩，拐角要交圈，不得有超過150mm的探頭板。腳手板應設置在三根小橫桿上，當腳手板長度小于2m時可用兩根小橫桿支承，且腳手板兩端應與其可靠固定，嚴防傾翻。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設置兩根小橫桿，腳手板外伸長度應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不大于300mm；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在小橫桿上，搭接長度大于200mm，其伸出小橫桿的長度不小于100mm。欄桿上立掛密目阻燃安全網14、，網的下口與建筑物掛搭封嚴。4腳手架拆除4.1拆除腳手架前的準確備工作應符合下列規定：1應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；2應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；3應清除腳手架上雜物及地面障礙物。4.2拆除腳手架時，應符合下列規定：1拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；2連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于步，應增設連墻件加固；3當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6 m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；4當腳手架采取15、分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先加設連墻件及橫向斜桿加固。4.3卸料時應符合下列規定： 1各構配件嚴禁拋至地面； 2運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。5安全管理5.1腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）等考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格方可持證上崗。 5.2建立防火責任制 ，將消防工作納入施工管理計劃。工地負責人向職工進行安全教育的同時，應進行防火教育。定期開展防火檢查，發現火險隱患及時整改。 5.3 嚴禁在高層建筑腳手架上吸煙或堆放易燃物品。 5.4搭設腳手架人員必須戴安全帽、系16、安全帶、穿防滑鞋。 5.5腳手架的構配件質量與搭設質量，應按規定驗收合格后方準使用。5.6作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土等到固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。5.7當有六級及六級以上大風和霧、雨雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。5.8腳手架使用中，應定期檢查桿件的設置的連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；地基是否有積水，底座是否有松動，立桿是否懸空；扣件是否松動；腳手架的垂直度偏差；安全防護措施是否符合要求；是否超載。5.9在腳手架的使用期間嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿、掃地桿及連墻件。 5.10不得在腳手架基礎及相鄰處進行挖17、掘作業，否則應采取安全措施。 5.11 在腳手架上進行焊接或切割作業時，氧氣瓶和乙炔發生器應放置在建筑物內，不得放在走道或腳手架上。同時，應先將下面的可燃物移走或采用非燃燒材料的隔板遮蓋，焊接完成后，及時清理滅絕火種，沒有防火措施，不得在腳手架上焊接或切割作業。5.12按JGJ462005要求施工現場腳手架的搭設高度超過32m應安裝防雷裝置，并有可靠接地。5.13在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。5.14搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。6普通懸挑架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20018、1）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為15.0米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距 1.50 米，立桿的橫距 1.05 米，立桿的步距 1.80 米。 采用的鋼管類型為483.50， 連墻件采用兩步三跨 ，豎向間距 3.60 米，水平間距4.50米。 施工均布荷載為3.0 kN/m2，同時施工 2 層，腳手板共鋪設 3 層。 懸挑水平鋼梁采用雙483.50普通鋼管，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度 2.00 米。 懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.20 m。 一、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿19、的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m； 荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.500 = 2.356 kN/m； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =2.3561.0502/8 = 0.325 kN.m； = Mqmax/W20、 =63.917 N/mm2； 小橫桿的計算強度小于 205.0 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.7131050.04/(3842.060105121900.0)=1.080 mm； 小橫桿的最大撓度小于 1050.0 / 150=7.000 與10 mm,滿足要求！ 二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.0381.050=0.040 kN； 21、腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501.0501.500/3=0.184 kN； 活荷載標準值: Q= 3.0001.0501.500/3=1.575 kN； 荷載的計算值: P=(1.20.040+1.20.184+1.41.575)/2=1.237 kN； 大橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671.2371.500= 0.495 kN.m； M = M122、max + M2max = 0.010+0.495=0.506 kN.m 抗彎強度:= 0.506106/5080.0=99.560 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度= 99.560 小于f=205.0N/mm2； 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： P=（0.040+0.184+1.23、575）/2=0.900kN V= 1.8830.9001500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 2.277 mm； 最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.277=2.329 mm； 大橫桿的最大撓度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,滿足要求！ 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.500=24、0.058 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN； 活荷載標準值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.058+0.276)+1.42.363=3.707 kN； R 8 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁， 雙扣件承載力設計值取16kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容25、： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12515.000 = 1.872 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35031.500(1.050+0.3)/2 = 1.063 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11 NG3 = 0.11031.500/2 = 0.248 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50015.000 = 0.112 kN； 經計算得到，26、靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.295 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1.000 ； Us - 風荷載體型系數：Us =1.200 ； 27、經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.5501.0001.200 = 0.462 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.295+ 1.44.725= 10.569 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.295+ 0.851.44.725= 9.577 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4621.500 1.8002/10 = 0.267 kN.m； 五、立桿的穩定28、性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.569 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/29、mm2； = 10569.000/(0.186489.000)=116.203 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 116.203 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =9.577 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.130、86 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 9576.900/(0.186489.000)+267193.080/5080.000 = 157.891 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 157.891 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 六、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.462 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.200 m231、； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 10.478 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 15.478 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15.800的結果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=15.478Nf=95.132、33,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl=15.478小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 七、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁采用雙鋼管，按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架受荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I =12.192 =24.38 cm4，截面抵抗矩W = 5.082=10.16 cm3，截面積A = 4.892=9.98 cm2。 受腳手架集中荷載 N=1.23.29533、 +1.44.725 = 10.569 kN； 懸挑水平桿自重荷載 q=1.29. 980.000178.500 = 0.092 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 經過連續梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1 = 14.171 kN； R2 = 7.384 kN； R3 = -0.188 kN。 最大彎矩 Mmax= 1.609 kN.m； 截面應力 =M/1.05W+N/A= 1.609106 /( 1.05 10160.0 )+ 034、.000103 / 998.0 = 150.825 N/mm2； 水平支撐梁的計算強度 =150.825 小于 215.000 N/mm2,滿足要求！ 八、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用483.50普通鋼管,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到強度 b = 570 7.037.0 235 /( 1200.050.0235.0) = 2.46 由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.955。 經過計算得到強度 = 1.609106 /( 0.95510400.00 )= 161.968 N/m35、m2； 水平鋼梁的穩定性計算 = 161.968 小于 f = 215.000 N/mm2 ,滿足要求! 九、拉繩的受力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=20.041kN 十、拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算： 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為 RU=20.041kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷36、拉力總和(kN)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。 計算中Fg取20.041kN，=0.820,K=10.000,得到： 鋼絲繩最小直徑必須大于23.000mm才能滿足要求! 鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=20.041kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環最小直徑 D=(2004.0874/3.142125.000) 1/2 =15.000mm; 計算結果滿足安全要求。