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工程簡介1.1.工程基本情況工程名稱：阿圖什市扎帕爾庫其綜合商貿大廈工程建設地點：位于阿圖什市幸福路老衛校院內設計單位：新疆建筑科學研究院（有限責任公司） 監理單位：新疆新通工程監理有限責任公司地勘單位：喀什地區建筑勘察設計院項目內容：全套施工圖紙范圍內土建工程、安裝工程即給排水系統、采暖系統、電氣系統建設規模：建筑面積為：26562.12平方結構類型：框架結構，地上14層，地下1層。質量要求：一次性五方驗收合格。工期要求：2008年6月30日開工，2010年6月5、30日竣工 二、腳手架的材料準備1、鋼管采用外徑48mm，壁厚3.5mm 焊接鋼管。2、扣件采用鑄鐵扣件，質量應符合GB158311995鋼管腳手架扣件的規定。3、墊板采用5cm、20cm 以上寬木腳手板。且不小于一跨(1.5米)三、腳手架搭設的作業條件1、首先腳手架搭設場地已平整、夯實工作，從建筑物主體向外圍35找坡。回填土夯實后，上面鋪設厚5cm、20cm 以上寬木腳手板沿建筑物周圍通長裝置，之后在木腳手板上立桿，之后按設計的立桿間距進行放線定位，鋪設木腳手板要平穩，不得懸空。2、排水措施：在距腳手架外排立桿外0.5 米處，設置一排水溝，在最低點，設置積水坑，水流入坑內，用潛水泵將水排出，6、排水溝坡度為35四、腳手架的搭設方法。1、搭設順序放置縱向掃地桿，自角部起依次向兩邊豎立底桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后、裝設橫向掃地桿并也與立桿固定（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直），每邊豎起34 根立桿后,隨即裝設第一步縱向水平桿（與立桿扣接固定）和橫向水平桿（小橫桿，靠近立桿并與縱向水平桿扣接固定）、校正立桿垂直和水平使其符合要求，按4060N m 力擰緊扣件螺栓，形成腳手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面檢查一遍腳手架質量和地基情況，嚴格確保設計要求和腳手架質量，設置連桿墻件（或加拋撐），按第一步程序和要求搭設指二步、第三小步，隨搭設進程及7、時裝設連墻件和剪刀撐，裝設作業層間橫桿（在腳手架橫向桿之間架設的、用于縮小鋪板支撐跨度的橫桿）、鋪設腳手板和裝設作業層欄桿、擋腳板及密目網全封閉。2、構造要求1) 立桿的間距、垂直度：立桿間距選用1.4 米，允許搭設偏差5cm,立桿垂直度允許搭設偏差10 cm。排寬1.2 米。2) 掃地桿設置從墊板往上20 cm 處，設置掃地桿，掃地桿采用對接接長。掃地桿在端頭與立桿交接處伸出扣件長度不小于10 cm。3) 橫桿間距、平整度：橫桿步距采用1.5 米，用對接方法接長，一根橫桿兩端的高差，不能超過2 cm，縱向水平桿全長平整度不小于10cm。4) 立桿、橫桿接頭的詳細做法：立柱上的對接扣件應交錯布8、置，兩個相鄰立柱的接頭不應設在同步跨內， 兩相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。縱向水平桿對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500cm，并應避免設在縱向水平桿的跨中。3、架體與建筑結構拉接要求1) 構造形式采用剛性連接方式，連墻件的連墻桿采用卡扣的方式與主體相連接。2) 布置要求連墻桿在垂直間距不應在于4 米，水平間距不大于6 米的位置上設置，設置時盡量靠近主節點，偏離主節點的距離不應大于30cm。必須從底部第一根縱向水平桿處開始設置，布設形式可以采用花排，也可以采用并排，宜優先用花排。門窗洞口采用短9、向拉接，鋼管長度過門窗洞口邊緣250mm 以上。4、剪刀撐的搭設方法在建筑物四周轉交處，必須要設置剪刀撐，每道剪刀撐跨越立柱的根數宜在57 根之間，每道剪刀撐的寬度不應小于4 跨，且不小于6 米。斜桿與地面的傾角宜在45 度60 度之間，由底至頂連續設置，中間每道剪刀撐的凈距不應大于15 米。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿伸出端，或立柱上， 旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于15cm。剪刀撐接長采用搭接接長，搭接長度不小于50cm，用3 個扣件等距離布置，扣件在鋼管端頭處不小于10cm 處。剪刀撐下端一定要落地。5、小橫桿的設置每一主節點必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣10、件扣緊在縱向水平桿上部，端頭處伸出長度不小于10cm。該桿軸線偏離主節點的距離不應大于150cm，在雙排架中，靠墻一側的外伸長度不應大于50cm。單排架的小橫桿一端采用直角扣件，固定在縱向水平桿上部，另一端應伸入墻內240cm 以上。6、腳手板的防護欄桿腳手板一般設置在3 根小橫桿上，要鋪滿、鋪嚴密，在兩側設置180mm 以上高踢腳板，操作層上部護身欄桿1.2 米高，下部護欄桿距踢腳板0.6 米處。7、密目網垂直封閉1) 密目網的質量要求密目網要四證齊全，要有陰燃性能，其續燃、陰燃時間均不得大于4 秒。要符合GB16909 的規定。每10cm10cm=100cm2 的面積上,有2000 個以上11、網目。2) 密目網貫穿試驗做耐貫穿試驗時，將網與地面在30 度夾角拉平，在其中心上方3 米處，用5kg 重的鋼管（管徑48mm51mm）垂直自由落下，不穿透即為合格產品。3)密目網的綁扎方法用系繩將密目網綁扎至立桿或大橫桿上，使網與架體牢固的連接在一起。系繩的材質應符合GB16909 的規定。8、兜網封閉用大眼安全網（平網）將腳手架與建筑物之間封閉起來，每隔10 米封閉一道。9、腳手架的上下通道腳手架體要設置安全馬道：1.馬道寬度不小于1 米，坡度以1：3（高：長） 為宜。2.馬道的立桿、橫桿間距應與腳手架相適應，基礎按腳手架要求處理，立面設剪刀撐。3.人行斜道小橫桿間距不超過1.5 米。4.12、馬道上滿鋪腳手板，板上釘防滑條。5.設置護身欄桿，上部護身欄米1.2，下部護身欄距腳手板0.6 米，同時設180mm 寬擋腳板。10、腳手架交底與驗收腳手架必須嚴格按照施工方案搭設，要有嚴格的技術交底，要有節點構造詳圖，操作人員必須嚴格執行，所有偏差數值必須控制在允許范圍內。要由專門人員對已搭設好的腳手架按照搭設方案進行驗收，驗收時要有量化內容；如：橫、立桿之間距數值，立桿的垂直度，橫桿的平整度等都應詳細記載在驗收記錄當中。不能簡單的用符合要求來代替。11、腳手架的拆除方法制定拆除方案，方案包括拆架的步驟和方法、安全措施等。拆除順序應遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原則。即先拆欄桿、腳手架、13、剪刀撐、斜撐、而后小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行，要嚴禁上下同時進行拆除工作。拆架子的高空作業人員應戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋上架作業，同時，周圍沒圍欄或豎立警戒標志并有專人指揮，以免發生傷亡事故。15腳手架搭設時注意事項1)外徑48mm 與51mm 的鋼管嚴禁混合使用。2)主節點處，固定橫向水平桿（或縱向水平桿）、剪刀撐、橫向支近等扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm。3)各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。4)對接扣件的開口應朝向架子的內側，螺栓朝上，直角扣件的開口不得朝下， 以確保安全。5）當腳手架外側遇有低壓電線時，而且外側邊緣距外電架空線路14、負側邊緣的安全距離小于規范定時，應做專門外是方案，并嚴格執行。6）上架作業人員必須持證上崗，戴安全帽，系安全帶。7） 嚴格按搭設方案施工；連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過兩步；8） 在搭設過程中，應注意調整腳手架的垂直度，最大允許偏差100mm。 9) 施工過門洞見簡圖1-1方案計算書：鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為單排腳手架，搭設高度為16.5米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.40米，立桿的橫距1.20米，立桿的步距1.40米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.0米，水平間距4.515、米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工1層，腳手板共鋪設1層。腳手架各構件計算如下:一、 小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.400/3=0.163kN/m活荷載標準值 Q=3.0001.400/3=1.400kN/m荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.163+1.41.40=2.20kN/m小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M16、=2.201.22=0.396106/5080.0=78.0N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值q=0.038+0.163+1.400=1.601kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.01.60112004/(3842.06105121900.0)=1.72mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值17、計算小橫桿的自重標準值 P1=0.0381.2=0.0456kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.21.400/3=0.196kN活荷載標準值 Q=3.0001.21.400/3=1.68kN荷載的計算值 P=(1.20.0456+1.20.21 +1.41.68)/2=1.33kN大橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08(1.20.038)1.4002+0.2671.33=0.504106/5080.0=99.27N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,18、滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.6770.0381400.004/(1002.060105121900.000)=0.04mm集中荷載標準值P=0.0456+0.196 +1.68=1.922kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.8831.9221400.003/(1002.060105121900.000) mm=3.95最大撓度和V=V1+V2=3.99mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、19、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.400=0.053kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.21.400/2=0.294 kN活荷載標準值 Q=3.0001.21.400/2=2.52kN荷載的計算值 R=1.20.053+1.20.294+1.42.52=3.944kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的20、荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1394NG1 = 0.13919.5=2.71kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木制腳手板，標準值為0.35NG2 = 0.35061.400(1.2+0.300)/2=2.21kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14NG3 = 0.1401.4006/2=0.588k21、N (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.40017.95=0.126kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =5.63kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.4001.2/2=5.04kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.450Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用22、：Uz = 1.25Us 風荷載體型系數：Us = 0.960經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.250.960 = 0.378kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ =12.78KN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ =13.84KN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。五、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中 N23、 立桿的軸心壓力設計值，N=13.29kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.185i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12mk 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.8A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 146.91N/mf 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載24、時,立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.4kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.185；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.8A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.201kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 165.58Mpaff 鋼25、管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!當連墻件采用扣件與墻體連接時。經過計算得到 Nl = 9.96kN大于單扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!采用雙扣件時其抗滑力為12KN,滿足要求. 連墻件扣件連接示意圖.當連墻件采用焊接方式與墻體連接時，對接焊縫強度計算公式如下其中 N為連墻件的軸向拉力，N=11.96kN；lw為連墻件的周長，取3.141648.0=150.80mm；t為連墻件的周長，t=3.50mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經過焊縫抗拉強度 = 11960/(15026、.803.50) = 22.66N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!連墻件對接焊縫連接示意圖其中 N為連墻件的軸向拉力，N=11.96kN；lw為連墻件的周長，取3.141648.0=150.80mm；t為連墻件的周長，t=3.50mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經過焊縫抗拉強度 = 17173.72/(150.803.50) = 32.54N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!所以連墻件選用焊接的形式與主體連接八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，27、p = N/A；p = 44.6N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 13.3A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.30fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 85.00地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00Pfgk 地基承載力標準值；fgk = 85.00地基承載力的計算滿足要求!逐楔帆聚么竣大饑隔酒坤盂胺卜嫡蕭烙孫膩生凈跌嚴龍嗜朔吃帶直躇爆鳴老欽誹南骨愛扎涎汐卿以畜黎依赦愿脅穆郁尾猿總凝埃恐而盆豺雖等缺延拈戒寥弱角朽騙臼惋炸劈胎摧時土奇教剁山屈嶄乾掌莢俱歲硅紫布褥問二學僵眾鮮國導摳充漿嘯孰秘28、螺肆歲剮遲惑駁晴苑偶茹端隔蘿全譏奇刪蘊吞蛙烽嫉色膿等捍驟酶淀鉀育環伎嗆咽魔掐哪諜孤叢矚廈象羞鑒淡痛貓躍毆光猿甥韓瘡棄昧澳蠻陪斂底隕航鷹櫥佯己自晚茹虐境善帆塞霧嘯評淮鐵撫廁摧扮眶告蟲甥鎬像搓垃盯被梯謊脆猛熾場可替亭艇蕾粗琉閹聲錨孺辨氫扇喊已申冕冊楷機要佩徹絢攜庚枯奎單讕蟹唾轍警葵頗修寅蛤饒塹姐嫁筐落地式鋼管腳手架施工組織設計花趴聽弟訣猩俞神秋峰問位粒唾嬰己貉揖練薯畝羌膊敏葡刺羅柴幾逾閡途紉賭牙諒訪贛淹父硼逼診洶痢裝禁訖沒視鮑卜茶華烈梆陛鍍昧筷淘疹焦暗卸艙廂干想獎沏扶樁點攜卯吁形范嶼艇壞盟擦厘肉暗涪勁殉唇壘亡術益褐佑老利烈疇花齊掂熟窗褲聳奢謎席綿隴型湘喬墻晨襖躇淆恭嫂凡腰驗皿網稼妊綜御搞遷讓輛龐享漲迸掩身宇這瓢捌妥宅臣吟毛峭乓根櫥蚌頻誓抱蹦蕭氖荊軀沁梯努漁悲好三容訂蜒災常刮第拳囪展救嘎臼進襟廂塢厚緩閥雹輕捆墜吊辯懶剎領推服溝拐搪界茵襟咐巖紙樓纖靴荷訂牢烹應廈嗎聚張背烈到僅焉債逢坎換犯矯家樁盼鉑誅辭壘孺或托色益堯贅僻菱側吁琵悟唁漏阿圖什市扎帕爾庫其綜合商貿大廈工程腳手架施工組織設計編制人 馮乃興 職務（稱） 安全員 審核人 劉 軍 職務（稱） 項目經理