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1、1、2棟首層架空層滿搭式腳手架補充施工方案 首層架空層滿搭式腳手架補充施工方案 第一節、工程概況： 1、工程名稱：水韻尚都一期1、2棟 2、工程地點：佛山市南海區桂城街道海七路地段58、59區A地塊 3、建設單位：佛山市南海創鴻房地產開發有限公司 4、設計單位：汕頭市建筑設計院 5、監理單位：佛山市南盛建設監理有限公司 6、施工單位：江蘇省建工集團公司 7、工程規范及特征：1、2棟建筑面積約107196.067平方，層高為：地下2層，地上43層。 第二節、編制及計算依據： (1)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2001，2002年版） (2)建筑施工高處作業安全技術規范（2、JGJ 80-91） (3)建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-99） (4)鋼結構設計規范（GB500172003） (5)一般用途鋼絲繩（GB/T 20118-2006） (6)建筑結構荷載規范(GB5009-2001)(2006年版)； (7)混凝土結構設計規范(G1350010-2002) (8) 施工圖紙 (9) 佛山一洲信息技術有限公司提供的安全計算軟件 第三節、首層滿搭式腳手架設計： 在本項目工程建筑施工中，1、2棟原懸挑式外腳手架從標高18、12m開始懸挑往上搭設，現標高18、12m以下需采用滿搭式腳手架及雙排腳手架以滿足外墻干掛大理石、外墻磚施工及首層（架空層）室內裝修等施工3、項目的需要特設計加搭設本腳手架以方便施工使用。 3.1腳手架類型 本工程采用鋼管扣件（雙管、雙扣件）落地式腳手架，在地下室結構頂板位置上沿主樓外墻邊線進行搭設。(對于架空層室內的腳手架其高度、寬度應根據現場各項施工項目要求實際尺寸進行搭設，墻身周邊采用雙管、雙扣件落地式腳手架，為滿足室內天花施工要求在天花施工部位按滿搭式腳手架進行搭設，頂層預留足夠的施工空間及滿鋪腳踏網以滿足天花施工需要) 1 3.2腳手架規格 本工程腳手架設計按各棟號結構外邊緣進行搭設（室內應根據各棟號架空層及入戶大堂各施工實際需要進行搭設），寬為0.8米，高度為18、12米。 3.3腳手架使用注意事項 本腳手應設在地下室結4、構頂板上。 2 使用中應加強檢查，確保安全使用。 3 腳手架使用中必須經常檢查，清除腳手架上的雜物，嚴禁在腳手架上堆積過多的施工材料，或多人擠在一起，以免腳手架發生超載，造成事故。 4 腳手架上不準堆放施工材料；使用的機具、材料等盡量放在樓層里。 5施工過程中，派專人負責經常檢查腳手架，如發現連接部件有松動、位移等現象時，應及時采取加固措施。 3.4腳手架的驗收及管理 本方案為補充方案，驗收及管理參照專家論證的外腳手架專項施工方案。 3.5搭設工藝流程 1 腳手架搭設工藝流程： 在地下室頂板的結構樓板上彈線、立桿定位擺放掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿，并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿5、并與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊(裝設與柱連接桿后拆除)安第三、四步大橫桿和小橫桿安裝二層與柱拉桿接立桿加設剪力撐鋪設腳手板。 2架體與建筑物的拉結 因本腳手架搭設高度只有18、12米高，采用鋼管扣件與建筑物進行拉結。 3.6腳手架計算書 1.計算參數設定 （1）腳手架參數 腳手架采用483.5鋼管,腳手架總高度18.00m,內立桿離墻0.20m；立桿步距h=1.80m,立桿縱距La=1.50m,立桿橫距0.80m；連墻件按2步3跨布置,；橫向桿上有2條縱向桿；雙管高度12.00m；沖壓鋼腳手板：雙管6層，如圖1所示。 （2）鋼管截6、面特征 壁厚t=3.5mm，截面積A=489mm，慣性矩I=121900mm；截面模量W=5080mm，回轉半徑i=15.8mm，每米長質量0.0384kN/m；Q235鋼抗拉、抗壓和抗彎強度設計值f=205N/mm，彈性模 2 2243 （3）荷載標準值 1)永久荷載標準值 每米立桿承受的結構自重標準值0.1248kN/m；腳手板采用沖壓鋼腳手板,自重標準值為0.150kN/m；欄桿與擋板采用竹笆欄桿,自重標準值為0.0684kN/m；腳手架上吊掛的安全設施（安全網）自重標準值0.002kN/m。 2)施工均布活荷載標準值 裝修腳手架2.00kN/m，結構腳手架3.00kN/m。 3)作用于7、腳手架上的水平風荷載標準值k 腳手架搭設高度為18.00m 地面粗糙度按B類；風壓高度變化系數z=1.00 (標高+10m)；單雙管交接處風荷載高度變化系數z=1.14(+15m)； 擋風系數?=0.868，背靠建筑物按敞開，框架和開洞墻計算，則腳手架風荷載體型系數： s=1.3?=1.128 工程位于廣東佛山市，基本風壓0=0.50kN/m 。 雙管立桿水平風荷載標準值k=0.7zs0=K2q2L/(100EI)=0.9671.13/1.4(1.501000)/(100EI)=1.57kN/m 2.縱向水平桿驗算 （1）荷載計算 鋼管自重GK1=kN/m；腳手板自重GK2=kN/m； 施工活8、荷QK=kN/m； 作用于縱向水平桿線荷載標準值 （2）縱向水平桿受力計算 按跨連續梁計算，L=m。 1)抗彎強度驗算 42 24222222單雙管交接處風荷載標準值k=0.7zs0=0.71.141.1280.50=0.45kN/m 彎矩系數KM1= M1=KM1q1L=kN.m 彎矩系數KM2= M2=KM2q2L=kN.m Mmax=M1+M2=N.mm 2)撓度驗算 22 3 撓度系數K1= mm 撓度系數K2= mm max=1+2=0.11+1.57=1.68mm 縱向水平桿撓度max=1.68mm=L/150=1500/150=10.00mm與10.00mm,滿足要求。 3)最大9、支座反力 Rq1=1.1430.101.50=0.17kN Rq2=1.2231.131.50=2.07kN Rmax=Rq1+Rq2=0.17+2.07=2.20kN 3.橫向水平桿驗算 （1）荷載計算 鋼管自重gk1=0.0384kN/m 中間縱向水平桿傳遞支座反力R中=Rmax=2.24kN 旁邊縱向水平桿傳遞支座反力R邊=Rmax/2=1.12kN。 （2）橫向水平桿受力計算 按單跨簡支梁計算，跨度為：L=0.80m 1)抗彎強度驗算 M2 max=q1/8R中L/3=0.03840.800.80/8+2.240.27=0.61kN.m=610000N.mm =M2f=205N/mm210、 max/W=610000/5080=120.08N/mm,滿足要求。 2)撓度驗算 集中荷載產生的撓度為 2222 1=R中a(3l-4a)/(24EI)=2000267(3800-4267)/24EI=1.62 mm 均布荷載產生的撓度為：44 2=5qL/384EI=50.0384800/(384EI)=0.01mm max=1+2=1.62+0.01=1.63mmL/150=800/150=5.3mm與10mm,滿足要求。 4 （3）橫向水平桿與立桿的連接扣件抗滑移驗算 R=(R集中R均布)/2 =R中+R邊+Gk1l/2 =2.24+1.12+0.03840.80/2=3.38kN 11、橫向水平桿與立桿連接扣件R=Rmax=3.38kNRc=8.00kN(Rc為扣件抗滑承載力設計值),滿足要求。 4.立桿計算 （1）立桿容許長細比驗算 計算長度附加系數k=1.0；立桿步距h=1.80m 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數=1.50 立桿計算長度o =kh=1.001.501.80=2.70m=2700mm 長細比=o /i= 2700/15.80=170.89 立桿長細比=170.89210,滿足要求。 （2）雙管立桿穩定性驗算 1)荷載計算 立桿所受荷載包括：腳手架結構自重、構配件自重及活荷。其中： a.腳手架結構自重包括：立桿、縱向水平桿、橫向水平桿、剪刀撐、橫向 12、斜撐和扣件等的自重：gk=0.1248kN/m 腳手架結構自重：NGlk=gkH=0.1248(0+6.00)=0.75kN b.構配件自重包括：腳手板、欄桿、擋腳板、安全網等到防護設施的自重 腳手板重量：10.750.200.15=0.02kN 01.500.400.15=0kN 欄桿、擋腳板重量： 10.750.0684=0.05kN 01.500.0684=0kN 安全網重量： 12.000.750.002=0.02kN 01.500.002=0kN 構配件自重NG2k=0.02+0.05+0.02=0.09kN c.活荷載包括： 施工荷載按2層作業計算（其中一層為結構施工，一層裝修施工13、）: NGk=0.750.405.00=1.50kN 風荷載標準值計算 雙管立桿水平風荷載標準值k=0.39kN/m 5 2 由風荷載設計值產生的立桿段彎矩: MW=0.85 1.4Mk =0.851.4kLah/10 =0.851.40.391.501.80/1010=228329N.mm 2)軸心受壓穩定性系數 Lo=kh=1.1551.51.80=3.12m=3119mm = Lo/i =3119/15.8=197.37 ?=0.186 3)立桿穩定性驗算 a.不組合風荷載時 N=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk =1.2(0.75+0.09)+1.41.50=3.11kN=314、110N N/（?A）=3110/(0.186489)=34.17N/mm 2262 b.組合風荷載時 N=1.2（NGlk+ NG2k）0.851.4NQk =1.2(0.75+0.09)+0.851.41.50=2.79kN=2790N N/（?A）MW/W=2790/(0.186489)+228329/5080=79.12N/mm 2 立桿穩定性=79.12N/mmf=205N/mm,滿足要求。 (3)單管立桿穩定性驗算 1)荷載計算 立桿所受荷載包括：腳手架結構自重、構配件自重及活荷。其中： a.腳手架結構自重包括：立桿、縱向水平桿、橫向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件等的自重：gk=015、.1248kN/m 腳手架結構自重：NGlk=gkH=0.12480=0kN b.構配件自重包括：腳手板、欄桿、擋腳板、安全網等到防護設施的自重 腳手板重量：01.500.400.15=0kN 欄桿、擋腳板重量：01.500.068=0 kN 安全網重量：01.500.002=0 kN 構配件自重NG2k=0+0+0=0kN c.活荷載包括： 施工荷載按2層作業計算（其中一層為結構施工，一層裝修施工）: NGk=1.500.40(2.00+3.00)=3.00kN 風荷載標準值計算 單雙管交接處風荷載標準值k=0.45kN/m 由風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW=0.851.4Mk=0.8516、1.4kLah/10 =0.851.40.451.501.80/10=0.26kN.m=260253N.mm 2)軸心受壓穩定性系數 Lo=kh=1.1551.51.80=3.12m=3119mm,=Lo/i =3119/15.8=197.37 ?=0.186 3)立桿穩定性驗算 a.不組合風荷載時 N=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk 6 22222 =1.2(0+0)+1.43.00=4.20kN=4200N N/（?A）=4200/(0.186489)=46.18N/mm<f=205N/mm 22 b.組合風荷載時 N=1.2（NGlk+ NG2k）0.851.4NQk 17、=1.2(0+0)+0.851.43.00=3.57kN=3570N N/（?A）MW/W=3570/(0.186489)+260253/5080=90.48N/mm 2 單管立桿穩定性=90.48N/mmf=205N/mm,滿足要求。 5.連墻件計算 連墻件采用483.5鋼管,截面積為489mm；fy=210N/mm 按每個結構層花排設置,縱向間距取 2跨, 腳手架搭設最高18.00m 連墻件軸向力設計值N1= N1WN0 , 其中: 風壓高度變化系數z=1.14 (標高+15m)，基本風壓o=0.50kN/m 擋風系數?=0.868 背靠建筑物按敞開、框架和開洞墻計算, 則腳手架風荷載體型18、系數 s=1.3?=1.128 風荷載標準值k=0.71.141.1280.50=0.45kN/m N1W=1.4kA=1.40.4536.00=22.68kN 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力,按雙排腳手架,取No=5.00kN N1= NlWN0 =22.68+5.00=27.68kN(N18kN采用雙扣件，N18kN采用單扣件，N112kN不宜采用扣件連接) =N1/A連墻件=27680/489=56.61N/mm 連墻件強度=56.61N/mmf=210N/mm,滿足要求。 6.立桿受沖切承載力計算 立桿配套底座100100mm,支承面為混凝土板(按C30考慮),支承板厚=1019、0mm; 上部荷載為：F=3.11+4.20=7.31kN; s=2.00,ft=1.50N/mm,h0=80mm,h=1.00, =0.4+1.2/s=1.00， (0.7hft+0.15pc,mpc,m2 222，222222=1.0 N/mm，um=400mm 2)umh0 =(0.71.01.50+0.151.0)1.00.4080=38.40kN 立桿受沖切承載力38.40kNF=7.31kN,滿足要求。 (2)支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m, Al=0.100.10=0.01m l=(Ab/Al)=1，fcc=0.8516500=14025kN/m，=0.75 lfccAl=0.751140250.01=105.19kN 支承面局部受壓承載力105.19kNF=7.31kN,滿足要求。 7.計算結果 腳手架單管高度18.00m,雙管高度18.00m,內立桿離墻0.20m 立桿步距1.80m,立桿縱距1.50m,立桿橫距0.80m,連墻件按2步3跨布置 平橋腳手板鋪設1層 0.5222 7 8