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1、#49.5MW風電場項目# 49.5MW Wind Farm承臺混凝土施工方案Scheme for Foundation Concrete CLIENT：CONTRUCTOR：SUB-CONTRUCTOR：編制：審核： 目錄第一章 編制依據1第二章 工程概況1第三章 施工組織23.1 施工流程23.2 勞動力組織安排33.3 材料、設備等供應計劃43.3.1 材料供應計劃43.3.2 投入機械設備計算43.4.3 設備供應計劃53.4 混凝土輸送泵布置6第四章 混凝土配合比設計64.1 混凝土原材料技術控制64.2 混凝土熱工計算74.2.1 混凝土拌合溫度計算74.2.2 混凝土澆筑溫度計算2、84.2.3 混凝土內部實際最高溫升值計算94.2.4 混凝土溫度控制計算10第五章 施工工藝125.1 混凝土施工流程125.2 混凝土施工過程控制125.2.1 混凝土的澆筑分層135.2.2 混凝土的澆筑振搗135.2.3 混凝土表面處理145.2.4 混凝土養護15第六章 質量保證措施156.1 雙摻技術156.2 和易性156.3 入模溫度166.3.1 砂石原材溫度控制166.3.2 攪拌用水溫度控制166.4 生產運輸166.5 澆筑166.6 養護17第七章 安全文明施工措施17 第一章 編制依據1 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB502042002（2011年版）；2 泵送3、混凝土施工技術規程JGJ/T 1095；3 硅酸鹽水泥普通硅酸鹽水泥GB175；4 大體積混凝土施工規范GB50496-2009；5 混凝土外加劑應用技術規范GBJ119；6 混凝土結構工程施工及驗收規范GBJ204；7 普通混凝土配合比設計技術規定JGJ55；8 建筑工程施工質量驗收統一標準GB503002001；9 建筑施工計算手冊（第二版）；10 TENAGA風電場承臺結構施工圖紙；11 業主有關文件要求。第二章 工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況4、工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況。已刪除 圖2.1 承臺截面圖第三章 施工組織3.1 施工流程本工程共33個獨立風機基礎承臺，每個承臺獨立施工，混凝土澆筑一次完成，不留置任何施工縫。根據場區道路平面及樁基施工完成時間，施工流5、程如下：1、各個承臺獨立施工；2、承臺施工由T#開始，沿場內道路方向依次進行，到T#位置后轉到道路由T18沿T#方向施工。3、每個風機具體施工過程根據現場要求調整，風機設備到場后，根據場內道路使用及風機安裝需要調整施工順序。已刪除圖3.1 場內道路及風機平面圖3.2 勞動力組織安排由于承臺混凝土施工質量控制是整個承臺施工的重點和難點，且對整個項目施工進度影響較大。我司特配備經驗專職管理人員對承臺混凝土施工進行管理。表3.2-1 管理人員配備表序號姓名職務主要職責備注1現場經理資源調度2項目總工技術指導3總工長現場管理4水電工程師水電、預埋、錨板5土建工程師施工管理6HSE工程師安全管理7實驗員6、試驗管理8資料員資料管理9表3.2-2 勞動人需求計劃表序號工 種人數（中方）人數（巴方）備注1木工10202鋼筋工10303砼工12204水電6105預埋錨板安裝8156焊工6103.3 材料、設備等供應計劃3.3.1 材料供應計劃1、混凝土：承臺使用強度等級為C40的自拌混凝土；2、塑料薄膜：透明塑料薄膜，厚度約為0.4mm。3、麻袋：滿足需要3.3.2 投入機械設備計算綜合考慮混凝土一次性澆筑量、澆筑時間、攪拌站生產及運輸能力、運輸路線等因素，要求混凝土運輸滿足連續澆筑，攪拌站與承臺之間的距離分別為最近的T10約1.5km和T13約5km。根據計算，承臺混凝土澆筑時，需同時投入1臺混凝土7、泵，混凝土攪拌運輸車至少50輛。1、泵車平均輸出量計算泵車采用HBTS80-16-195混凝土輸送泵，理論混凝土輸送量為95m3/h，則泵車的平均輸出量為：QA=qmax式中 QA泵車的平均輸出量，采用與攪拌站配套泵車95M3/h 配管系數，可取0.80.9 作業效率，根據混凝土攪拌運輸車混凝土泵車供料的間歇時間、拆裝混凝土輸送管和布料停歇等情況，可取0.50.7。故QA=950.80.5=38m3/h2、投入泵車計算承臺混凝土一次性澆筑量為390m3,計劃12h內一次性澆筑完成,則需要同時投入輸送泵390/(3810)1.02,取1臺。3、混凝土攪拌車投入計算當輸送泵連續作業時，每臺泵所需攪8、拌運輸車數量按下式計算：N1=式中 Q1輸送泵的實際輸出量；V1攪拌運輸車容量，取5m3；L1混凝土攪拌運輸車往返距離，按最遠距離計算，取L1=5km；S0攪拌運輸車平均行車速度，根據場內道路限速情況取15km/h；T1每臺攪拌運輸車總計停歇時間(單位min)，根據實際條件取20min；則每臺輸送泵需配套攪拌運輸車數量為：N1=5.06，取5輛；則承臺泵送階段最多需同時配套混凝土攪拌運輸車數量為5輛，為避免運輸不連續，本項目配8輛。3.4.3 設備供應計劃設備供應計劃見表3.4-1。表3.5-1 設備供應計劃表序號設備名稱需求量備注1混凝土泵1臺HBTS80-16-1952裝載機1臺3振動棒19、0臺HZ-504混凝土攪拌運輸車8輛5M35汽車吊一輛25T6柴油發電機1臺HDC2507柴油發電機2臺HDC603.4 混凝土輸送泵布置由于每座風機與道路相對位置不一樣，泵車施工位置已現場需要布置，已方便施工為原則。第四章 混凝土配合比設計4.1 混凝土原材料技術控制為了有效地控制混凝土中有害裂縫的出現和發展，必須從控制混凝土的水化升溫、延緩降溫速率和減小混凝土收縮等方面考慮，因此在混凝土原材料選用時，應根據原材料的技術性能進行擇優選擇。1、水泥在施工中應盡可能采用中低熱水泥，水泥采用低水化熱水泥，要求水泥的比表面積小于350m2/kg；水泥的堿含量小于0.6%；水泥的水化熱3天小于265k10、J/kg，7天小于300kJ/kg。本工程選用當地THATHA牌抗硫酸鹽酸鹽水泥，屬低水化熱水泥，由于無歷史數據，水化熱值取國內普通硅酸鹽水泥水化熱值，377 kJ/kg。2、粗骨料采用碎石，粒徑540mm。檢驗標準為現行行業標準普通混凝土用礦石或者卵石質量標準及檢驗方法（JGJ53）。選用粒徑較大、級配良好的石子配制的混凝土，和易性較好，抗壓強度較高，同時可以減少單方用水量和水泥用量，從而使水泥水化熱減少，降低混凝土溫升。3、細骨料采用中砂，細度模數2.6mm，檢驗標準為現行行業標準普通混凝土用砂質量標準及檢驗方法（JGJ52-2006）。選用平均粒徑較大的中砂拌制的混凝土比采用細砂拌制的混11、凝土減少單方用水量10左右，同時相應減少水泥用量，使水泥水化熱減少，降低混凝土升溫，并可減少混凝土的收縮。4、混合材混合材選用級粉煤灰。對粉煤灰檢驗執行現行國家標準用于水泥和混凝土中的粉煤灰（GBT1596-2005）。在混凝土中摻加粉煤灰，可以減少水泥用量，改善混凝土和易性和可泵性，延遲水化熱釋放的速度，放熱峰能夠推遲，減少溫度應力，減小混凝土施工過程中冷接縫的可能性。5、外加劑外加劑采用“Fospak SP-561緩凝高效減水劑。減水劑作用是降低水化熱峰值，減水增強，降低混凝土收縮量，可提高混凝土的抗裂性能。外加劑檢驗執行現行標準混凝土外加劑（GB8076）中一等品的技術要求。使用前必須先12、做試驗，不得出現假凝、速凝、分層或離析現象。6、水本工程攪拌站用水采用當地飲用水。4.2 混凝土熱工計算4.2.1 混凝土拌合溫度計算承臺基礎混凝土強度等級為C40，采用表格法計算混凝土的拌合物溫度。根據混凝土配合比，將有關數據列入表4.2-1中。表4.2-1 混凝土拌合物計算表材料名稱重量m（kg）（1）比熱C（2）（kj/kgk）熱當量WC（kj/）（3）=（1）（2）溫度Ti（）（4）熱量TimC（kj）（5）水泥4300.84361.23010836砂子7820.84656.882013137.6石子9470.84795.482015909.6拌合水1684.2705.6161128913、.6合計23272519.1651172.8注：砂石重量為扣除游離水的凈重。根據計算公式T0=（見施工計算手冊第二版P609）T0-混凝土拌合物溫度（）；mi-各種材料的重量（kg）；Ci-各種材料的比熱容kJ/（kgK）；Ti-各種材料的初始溫度溫度（）。可得出混凝土的拌合溫度為：T0=20.31根據計算結果，混凝土在攪拌過程中不需采用其他降溫措施。4.2.2 混凝土澆筑溫度計算混凝土拌和出機后，經運輸平倉振搗等過程后的溫度稱之為澆筑溫度。混凝土澆筑溫度受外界氣溫影響，當外界氣溫高于拌和溫度時澆筑溫度比拌和溫度高，當外界氣溫比拌和溫度低時則會相反。根據實踐，混凝土的澆筑溫度可按下式計算：Tp14、=T0+（Ta-T0）（123n）；Tp-混凝土澆筑溫度（）；T0-混凝土的拌合溫度（）；n-混凝土拌合物運轉次數（罐車-混凝土泵-入模，故n=2）；Ta-混凝土拌合物運輸時環境溫度（）；取27。-溫度損失系數，按以下規定取用：1）混凝土裝卸和轉運，每次=0.032；2）混凝土運輸時，=At，t為運輸時間（min），查表A=0.0042；3）澆筑過程中，=0.003t，t為澆筑時間（min）。由上可知,各項溫度損失系數值：1 裝料、轉運、卸料 1=0.0323=0.0962 汽車運輸（運輸時間按20min計） 2=0.004220=0.0843 振搗混凝土（按每車20min計） 3=0.00315、20=0.006=0.0960.0840.006=0.186故Tp=20.31+（27-20.31）0.186=21.55根據計算結果，混凝土的入模溫度低于28，混凝土澆筑時不需要采取其他控溫措施。4.2.3 混凝土內部實際最高溫升值計算假定構筑物四周沒有任何散熱和熱損失條件，水泥水化熱全部轉化成溫升后的數值，則混凝土的水化熱絕對升溫值按下式計算：Tt=混凝土最高水化熱絕熱溫度：Tmax=式中：mc每立方混凝土的水泥用量（kg/ m3），取430 kg/ m3Q每千克水泥累計水化熱（J/kg），取377J/kg。C混凝土比熱在0.84-1.05之間，一般取0.96 kJ/（kgK）；混凝土的質16、量密度，取2400 /m3；t混凝土齡期（d）；m常數，與水泥品種比表面、澆筑時溫度有關的經驗系數；查建筑施工計算手冊第二版中表11-10，澆筑溫度為20取0.362； e常數，e=2.718自然對數的底；Tmax混凝土最大水化熱升溫值，即最終溫升值由上可知，混凝土的最高水化熱絕熱溫度：Tmax=70.4， 實際上混凝土并非完全處于絕熱狀態，而是處于散熱條件下，上下表面一維散熱，升溫值比按絕熱狀態計算的要小。且不同厚度升溫有差異，厚度小則散熱快，水化熱升溫值低，反之則升溫快。本工程混凝土一次澆筑厚度最薄和最厚部分分別為0.9m和3.2m，取最厚處作為計算依據。根據經驗，可按下式計算：Tmax=17、T0T（t）式中 Tmax混凝土內部中心最高溫度（） T0混凝土澆筑時的入模溫度（） T（t）在t齡期時的混凝土絕熱溫升 不同澆注塊厚度的溫降系數，= Tm/Th , 查建筑施工計算手冊第二版P614表11-12，取值如下：齡期3d6d9d12d15d18d0.690.680.640.580.460.37 Tm/混凝土的最終絕熱升溫值（）；Th 混凝土由水化熱引起的實際升溫（）。根據以上公式，可計算出3.2m厚承臺的絕熱溫升和混凝土內部中心實際最高溫度見表4.2-2。表4.2-2 3.2m厚承臺混凝土不同齡期內溫度變化理論計算值齡期3d6d9d12d15d18d絕熱溫升（）46.662.46718、.769.570.170.3內部最高溫度（）32.242.443.340.332.226.0環境平均溫度（）202020202020內部與環境溫差（）12.222.423.320.312.26.0上表理論計算中，3.2m厚承臺混凝土內部最高溫度與環境溫度最高溫差為22.4。當混凝土內部與表面溫差達到20-25時，混凝土達到極限抗拉強度；混凝土內部與表面溫差超過20-25時，會造成混凝土內部微觀裂縫，影響混凝土結構性能。為保證混凝土的質量，需對此部分承臺混凝土進行溫度監控，并采取保溫防護措施。4.2.4 混凝土溫度控制計算根據上面的計算結果，承臺混凝土內外溫差超過了20，需對混凝土養護過程中采取19、保溫措施。本工程混凝土保溫采用在表面先覆蓋一層塑料薄膜，厚度約為0.4mm，再在上面覆蓋麻袋,則表面的保溫材料的厚度為：i=式中 i保溫材料所需厚度h結構厚度（m）i保溫材料的導熱系數（W/mK），取0.04混凝土的導熱系數（W/mK），查表取2.3Tmax混凝土的中心最高溫度Tb混凝土表面溫度，取35Ta混凝土澆筑3-5天后的空氣溫度，取夜間低溫150.5指中心溫度向邊界散熱的距離，為結構厚度的一半K傳熱系數的修正值，即透風系數。本工程表面用一層塑料薄膜，上面再用麻袋，導熱系數取2.1。由上式可知：i=0.0109m=1.1cm由計算結果可知，本工程除底部覆蓋一層薄膜，上部覆蓋1.1cm厚麻20、袋。第五章 施工工藝5.1 混凝土施工流程土方開挖換填墊層施工鋼筋綁扎模板安裝混凝土澆筑養護防腐涂料破樁頭預埋錨板組裝、安裝土方回填預埋件5.2 混凝土施工過程控制混凝土硬化期間，在水泥水化熱產生的溫度變化和混凝土收縮的共同作用下，產生的溫度應力和收縮應力會導致承臺產生裂縫。因此混凝土除了要滿足強度、剛度、整體性和耐久性等要求外，還必須對溫度變形進行控制，以防止混凝土產生裂縫。我們采用綜合法進行混凝土裂縫的控制，遵循先放后抗的原則，在承臺澆搗時從混凝土配合比設計、澆搗工藝、施工組織、信息化施工及養護等方面進行全過程控制。考慮充分利用混凝土的中后期強度，有效地降低水泥用量，從而控制混凝土的溫升。21、要求攪拌站技術人員全程跟蹤，及時反饋現場混凝土實際坍落度、可泵性、和易性等質量信息，以有利于控制攪拌站出料質量。在策劃砼澆筑方案時，充分重視信息化施工的要求，重視現場監測，在混凝土內部設置溫度測點，嚴格控制內外溫差，保證溫差不超過25。混凝土攪拌車進場，要嚴格把好混凝土品質關，檢查攪拌車運輸時間、砼坍落度、可泵性、入模溫度是否達到規定要求。對不合格者堅決予以退車，嚴禁不合格混凝土進入泵車輸送。5.2.1 混凝土的澆筑分層混凝土采用分層澆筑的方法，由深到淺，全面分層進行，每層澆注厚度為300mm，最大不超過500mm，均衡攤鋪，保持各處沿基礎全高大體均勻上升，施工從中間向四周推進，澆完一層再澆第22、二層，順序連續澆筑到頂。沿模板內側施工不得直接將混凝土噴射在模板上，保持距離500mm左右，利用振動棒攤鋪，以防止把模板位置擠偏及變形。5.2.2 混凝土的澆筑振搗由于該設備基礎面積大，應分區下灰進行振搗，每區段內應配備振搗設備34臺，每臺振動器工作范圍為34m。振動器振搗順序，應依澆筑順序而定，可沿垂直于澆筑的前進方向往返進行，插入點要均勻排列，逐點移動，依次進行，不得遺漏，達到均勻振實。插點排列通常成行列式或交錯式順序前進，各點之間成梅花狀布置振動棒的移動距離不得超過其振動半徑的1.5倍，間距50cm左右，每次振動時間應視情況而定，如鋼筋稠密部位應適當增加時間，總之，振動棒應垂直插入，快插23、慢拔，逐點移動，每次插入抽拔時間應不少于815s，以表面泛漿，不出現氣泡，無明顯下沉現象為宜。振動要盡量避免過分振搗，否則會使混凝土產生離析，對混凝土的均質性有害。振動棒插入深度以穿過被搗層35cm，但不超過下層表面10cm為宜，不得過深或過淺。同時應防止用振動棒去振動模板、鋼筋、穿墻螺栓、螺栓固定架、預埋件及預埋防水套管等，以避免發生偏移變形。分層澆筑應注意同一部位高低相差不應過大，避免搗固后，灰漿流向低處，而造成離析現象，當出現高差過大，可將分層度調整一遍，求得高差相近后，再繼續分層澆筑。基礎每一部位澆筑到頂振搗收水后，應隨即整平，用抹子反復搓，壓實、抹光，以避免出現風干和干縮裂縫。基礎環24、靠混凝土的錨固來傳遞設備荷載，周圍混凝土應搗固密實，以保證良好的粘結，避免產生松動或在錨板下出現縫隙，因此，澆筑該部位混凝土時要控制混凝土的澆搗速度，要均勻下料，使期四周逐漸均勻上升，水泥漿充滿縫隙，且四周的混凝土應每層較其他部位稍高一些，使混凝土中析出的泌水（水泥漿）不在周圍積驟，以免泌水順基礎環四周下滲產生空隙或形成水泡，影響混凝土與基礎環螺栓表面之間的握裹力，降低該處混凝土的強度。搗固時，振動器與螺栓之間保持1520cm距離，要對稱垂直插入，以避免碰動螺栓和固定架造成位移或偏斜因基礎內埋設有大量的管群，成束緊密排列，縱橫交錯達2層，使混凝土澆筑搗固困難，一般將混凝土先澆筑到管道下200m25、m處，然后兩側對稱均勻下灰，用振動器逐漸向管道底送混凝土，防止擠偏管道，振動器從兩側斜向插入搗實，便混凝土從上層管道縫隙中涌出并充滿混凝土為止，然后再繼續向上澆筑混凝土。混凝土由大斜面分層下料，分層振搗，每層厚度為50 cm左右，采用“分段定點、一個坡度、薄層澆筑、循序推進、一次到頂”的方法確保避免出現施工冷縫。如圖5.2-1所示。后振搗棒中振搗棒前振搗棒圖5.2-2 振搗棒振位設置示意圖5.2.3 混凝土表面處理混凝土表面處理做到“三壓三平”。首先按面標高用拍板壓實，長刮尺刮平；其次初凝前用鐵滾筒數遍碾壓、滾平；最后，終凝前，用木抹打磨壓實、整平，以閉合混凝土收水裂縫。在砼澆筑后4-8小時內26、，將部分浮漿清掉，初步用長刮尺刮平，然后用木抹子搓平壓實。在初凝以后，混凝土表面會出現龜裂，終凝要前進行二次抹壓，以防龜裂，抹壓時間應嚴格掌握。5.2.4 混凝土養護混凝土養護主要是保溫保濕養護，保溫養護能減少混凝土表面的熱擴散，減小混凝土表面的溫差，防止產生表面裂縫，保溫養護還能控制砼內外溫差過高，防止產生貫穿裂縫。保濕養護能防止混凝土表面脫水而產生表面干縮裂縫，并能使水泥水化順利進行，提高混凝土的極限拉伸強度。砼養護采用保溫、保濕養護方法。即在砼表面用木抹壓實平整后，覆蓋一層塑料薄膜，覆蓋工作必須嚴格認真貼實，薄膜幅邊之間搭接寬度不少于10cm，前期養護嚴禁澆水。以防砼產生干縮裂縫，并使水27、泥水化順利進行。根據每天測溫記錄，根據表4-2-2,14天混凝土內外溫差仍大于250C，因此養護不得低于14天。若內外溫差小于250C，且混凝土表面溫度與環境溫度溫差小于250C，后可將塑料薄膜逐層掀掉，使混凝土散熱。第六章 質量保證措施6.1 雙摻技術摻加具有一定活性的礦物摻和料，即在混凝土內摻加一定量的級磨細粉煤灰，在混凝土中加入適量具有一定活性的級磨細粉煤灰取代一部分水泥，不但可以降低單方水泥的水化熱防止出現溫度裂縫，還可以改善混凝土的施工性能，增大混凝土的密實度，提高混凝土耐久性。加入摻合料還可以降低拌合物中堿的濃度，減少混凝土拌合物的泌水現象和坍落度損失，抑制混凝土中的堿骨料反應。具28、體參量詳配合比設計報告。6.2 和易性控制混凝土的坍落度，要求承臺混凝土的入泵坍落度為180mm20mm，嚴禁在施工現場對混凝土加水,控制混凝土的單方用水量，天氣變化時應根據砂、石的含水率的變化、氣溫的變化及時對混凝土的施工配合比進行調整。要求混凝土拌合物的初凝時間不小于2 小時，混凝土不出現離析和泌水現象。6.3 入模溫度6.3.1 砂石原材溫度控制為了防止混凝土內部溫度過高產生溫度裂縫，對混凝土的入模溫度必須嚴格控制。為了降低混凝土的出機溫度和澆筑溫度。最有效的方法是降低原料溫度，根據表4.2-1，砂子降低1OC，入模溫度可降低0.26OC；石子降低1OC，入模溫度可降低0.31OC。根據29、現場情況可采取對砂石堆場進行遮陽或者覆蓋處理，緊急時可采取對碎石采取噴霧處理，快速降低材料溫度。6.3.2 攪拌用水溫度控制所有混凝土原材中，拌和用水的溫度時比較容易控制的。根據表4.2-1，拌和用水降低5 OC，可以降低拌和物入模溫度1.4 OC。因此在溫度較高時可采用向拌和水加冰塊，降低水溫。6.4 生產運輸1 根據氣溫條件、砂石含水率變化、混凝土坍落度損失等情況,及時適當地對原配合比（水膠比）進行微調，以確保混凝土澆筑時的坍落度能夠滿足施工生產需要，混凝土不泌水、不離析，確保混凝土供應質量。2 混凝土攪拌運輸車每次清洗后注意排凈料筒內的積水，以免影響水膠比，。3 確保混凝土的連續供應，防30、止間隔時間過長混凝土出現冷縫，影響基礎的質量。4 現場要合理安排調度混凝土運輸車輛及混凝土澆注的人員，防止混凝土運輸車在現場等待時間過長，影響混凝土的質量。確保入模混凝土的坍落度一致。6.5 澆筑由于當地屬熱帶沙漠氣候，早晚與中午溫差大，可采取避免在中午高溫段施工的措施，選擇在下午溫度不高時段進行施工。澆筑前，專職試驗工程師在混凝土到達現場后，進行塌落度檢測，以保證混凝土滿足施工和易性要求。同時進行溫度檢測，要求澆筑溫度不得高于28oC，一旦出現混凝土出現溫度超過28 oC，立即通知攪拌站管理人員對拌和物原材料采取6.3.1或者6.3.2溫度控制措施進行降溫措施。6.6 養護為了防止混凝土因內部溫度過高產生溫度裂縫，保證混凝土在一定時間溫度、濕度的穩定，使膠凝材料充分水化，前期主要是覆蓋塑料薄膜和麻袋養護，防止表面脫水，產生干縮裂縫。在后期降溫階段要減少表面熱擴散，緩慢降溫可充分發揮混凝土的應力松弛效應，提高抗拉性能，防止裂縫產生。養護時間要求不少于14天。