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1、沙田贛江特大橋35-38#橋墩連續梁邊跨現澆段、合攏段施工方案一、工程概況沙田贛江特大橋跨贛江東大堤上部結構為(44+80+44)m連續梁，現澆直線段3.75m，合攏段2.0m。頂板寬8.94m，底板寬6.4m，梁高3.8m；邊跨端頂板由42cm漸變至85cm，底板厚4280cm，腹板厚4075cm，梁體在支座處設端隔板，端隔板中部設有孔洞，以利檢查人員通過。二、施工組織及總體施工方案先在35#、38#墩頂安裝支座，再在35#墩與38#墩旁設置鋼管型鋼支架施工邊跨直線段，設置型鋼吊架和安裝體外勁性骨架施工合攏段。合攏順序：先合攏邊跨后合攏中跨。三、邊跨直線段施工邊跨直線段利用鋼管樁支架施工。支2、架立柱采用3根5298mm鋼管樁，鋼管樁支撐在承臺頂面上。鋼管樁之間采用槽鋼綴條連接，再用槽鋼綴條與邊墩預埋件連接，柱底和柱頂焊接60060020mm鋼板。內外模采用木板，并采用扣件式支架作支撐架。其工藝流程為：搭設支架鋪設平臺安裝支座鎖定臨時支座并設置預偏量布置墩頂及鋪設底模安裝外模及支架安裝底腹板鋼筋及預應力管道安裝內頂板模及支架安裝頂板鋼筋及橫向預應力筋安裝內腹板模及拉桿安裝端隔墻模板及拉桿安裝預埋件及預留孔檢查、調整澆筑砼、養護。直線梁段砼采用一次灌筑成型。(支架計算書見附件三，支架設計圖見附圖沙田贛江特大橋35、38號橋墩邊跨現澆段支架設計)。四、合攏段施工先現澆直線段，待懸臂施工至3、9#節段，拆除邊跨端掛籃。安裝吊架、體外勁性骨架進行合攏段的施工。合攏段施工工藝流程：安裝吊架鋪設平臺及底模鎖緊吊桿安裝外模安裝底、腹板鋼筋及預應力孔道安裝內頂板模及支架安裝頂板鋼筋及橫向預應力束安裝體外勁性骨架張拉臨時錨固束澆筑砼養護等強，拆除體外勁性骨架張拉臨時束至設計值拆除邊跨支架解除35、38#墩上支座的臨時約束安裝中跨合攏段安裝中跨體外勁性骨架張拉臨時錨固束澆筑中跨合攏段等強，拆除體外勁性骨架張拉臨時錨固束至設計值拆除主墩臨時支座，完成體系轉換按設計圖順序張拉剩余鋼束。合攏后張拉順序為先長束后短束，每次對稱張拉兩束，頂底板交錯進行。采用二次張拉時記錄好伸長量。1、吊架施工(1)吊架計4、算書見附件二，吊架設計圖見附圖沙田贛江特大橋35、38號橋墩合攏段吊架設計。(2)安裝吊架橫梁,吊架橫梁用D32精軋鋼筋吊在已澆筑的懸臂段上或橫梁支墊梁上。(3)安裝底板縱梁、外模支撐梁和底模板。(4)測量、調整標高，鎖緊吊桿。2、鋼筋安裝、波紋管定位(1)縱向鋼筋一端綁扎，一端焊接。(2)波紋管接頭要求30cm以上，待臨時束張拉完成后，用二層膠布將接口處纏5cm寬，管道之間的連接應確保其密封性。波紋管安裝完成后要進行一次檢查，確認數量、位置、布置形式符合設計要求后，方可澆筑混凝土。3、體外勁性骨架施工(1)體外勁性骨架計算書見附件一，體外勁性骨架安裝位置見沙田贛江特大橋35、38號橋墩合攏段5、吊架設計圖。(2)合攏段長2.0m,共設四處支撐梁,同時張拉4束臨時錨固束。(3)臨時錨固束張拉力：12-15.2,N=656.21KN。(4)預埋件安裝時應與預應力孔道、鋼筋同時考慮，且精確定位，局部鋼筋與預埋件相碰時，可適當移動鋼筋或斷開，預埋件定位后再加強連接。(5)待鋼筋、模板、預應力孔道、臨時張拉束全部安裝完畢，再安裝體外勁性骨架，勁性骨架支撐梁與頂托之間留有20mm的間隙，用鋼楔打緊，張拉臨時束，焊接支撐梁，先底板、后頂板，張拉完畢即可澆注混凝土，宜在本日最低氣溫進行。(6)體外勁性骨架拆除時間：待砼強度和彈性模量達設計值90%。拆除體外勁性骨架，拆除后張拉臨時錨固束至設計值。4、6、合攏段施工關鍵控制環節合攏段施工是懸灌施工技術一道非常關鍵的工序，因為砼從澆筑到其達到設計強度，直至張拉預應力束，需要一定的時間，在此期間內，由于晝夜溫差的變化，新澆砼的早期收縮，梁段砼產生的收縮和徐變，結構體系的變化、施工荷載及外力變化等原因，在結構中要產生變形和內力，這對未達到強度的合攏段砼質量有直接影響。為保證橋梁工程質量，從合攏段砼開始灌筑至達到設計強度并張拉部分預應力鋼筋之前，既保持新澆砼不承受任何外力，又要使合攏段所連接的梁體在各種因素影響下變形協調，為此，要注意以下幾點控制環節。(1)合攏段的砼選用早強、高強砼，以使砼盡早達到設計強度，及早施加預應力，完成合攏段的施工。(2)為了7、保證結構按設計要求合攏，在合攏段設置臨時體外勁性支撐，以保證合攏前、后結構變形協調，嚴格按設計圖設置。(3)張拉部分預應力鋼筋，以承受合攏段施工時懸臂兩端的張力，待合攏段砼達到張拉強度后，張拉連續束，實現體系轉換。(4)采取低溫合攏。為避免新澆砼早期受到較大拉力作用，合攏段砼澆筑時間，應選在當天氣溫最低時刻，使氣溫最高時，砼本身承受部分應力。(5)加強砼養護，使新澆箱梁砼在達到設計強度前處于潮濕狀態，以減少箱梁頂面因日照不均所造成的溫差。5、其余施工與節段施工工藝相同。五、安全措施(1)各類物質應按品種、規格堆碼整齊、穩妥，不得亂堆亂放和超高堆放。(2)機械設備使用前應經過調試、檢測，確認技術8、性能和安全裝置狀態良好后方準使用；操作人員應熟悉機械的性能和操作方法，并具有對機械發生事故時采取緊急措施的能力；操作人員不得擅自離開工作崗位，嚴禁疲勞作業，嚴禁機械帶故障作業。(3)起重指揮應由技術培訓合格專職人員擔任。作業前，應對起重機械設備、現場環境、行駛道路、吊重物等情況進行了解，確定吊裝方法。(4)用電設備應實行一機一閘一漏(漏電保護器)一箱(配電箱)；漏電保護裝置應與設備相匹配。不得用一個開關直接控制二臺及以上的用電設備。(5)張拉預應力砼鋼筋時，預應力張拉區應有明顯標志，非操作人員不得入內，構件兩端不得站人。(6)現場施工應掌握風力預報，在危及施工和作業安全時應采取措施或停工；當風9、力達到6級時，應停止露天起吊、裝卸、高處作業、泵送砼等作業。(7)高處作業中的安全標志和各種用于高處作業的設施，使用前應檢查；高處作業中所用的物料，應堆放平穩，不得妨礙通道，高處拆下的物件、余料和廢料，不得向下拋擲；高空作業必須系安全帶，安全帶應掛在牢固的物件上，嚴禁在一個物件上栓掛幾根安全帶或一根安全繩上栓幾個人，臨邊作業應設置防護圍欄和安全網，懸空作業應有可靠的安全防護設施。(8)高溫天氣，應按勞動保護規定做好防暑降溫工作。六、高溫季節砼澆筑質量保證措施及安全措施高溫季節砼澆筑質量保證措施1、降低大體積混凝土的絕熱溫升(1)選用水化熱低的水泥（如礦渣水泥）。因招標供應采用普通硅酸鹽水泥，可10、要求供應商降低對水化熱影響較大的水泥中C3A的含量。(2)降低混凝土入模溫度，規范要求混凝土入模溫度30，夏期施工時，必須對砂、碎（卵）石進行降溫。采用不高于20的地下水或冰水拌合。(3)摻加緩凝減水劑。(4)采用蓄水法養護，并加以覆蓋。(5)采取降低拌合物溫度。2、采取現場溫控措施(1)水泥:水泥使用溫度不得超過40，否則必須采取措施降低水泥溫度。水泥應使用有一定休整期和冷卻降溫時間的儲存水泥，禁止使用剛進場的高溫水泥，防止其安定性、初凝時間不合格，水泥應分批檢驗，質量應穩定。(2)砂:采用中粗砂。細度模數為2.33.1，屬級配范圍，含泥量2%，入場后應分批檢驗。(3)石:石子顆粒級配為5411、0mm連續級配或二級配。石子必須分批檢驗嚴格控制其含泥量不超過1.5%。(4)外加劑:摻加緩凝型高效減水劑。外加劑在使用前稱量分包，在砼攪拌過程中采用后摻，配制應有專人負責，做好配制記錄。(5)砼配合比：夏期施工調整混凝土的配合比，砼初凝時間應大于10h。3、現場砼澆筑溫度的控制(1)在每次開盤之前，試驗室要量測水泥、砂、石、水的溫度，專門記錄，計算其出機溫度，并估算澆筑溫度。(2)嚴格控制砼原材料的溫度，水泥要求水泥廠家出廠前放置一段時間；砂、石料要采取遮陽措施，防止太陽直曬。高溫季節砼澆筑安全措施(1)堅持“安全第一，預防為主”的基本方針，切實做好高溫季節的安全生產工作，預防生產安全事故的12、發生，確保安全度夏。(2)各部門提高對夏季安全生產工作特殊性和重要性的認識，把夏季安全生產工作列入當前工作的重要內容。(3)開展安全生產宣傳教育工作，增強作業隊伍的防范意識和自我保護能力。(4)加強安全檢查，杜絕各種隱患。(5)落實各種防暑降溫措施，確保作業人員吃好、工作好、休息好。(6)落實應急預案，以防萬一。(7)建立網路，確保信息暢通。附件一：沙田贛江特大橋3538號橋墩合攏段勁性骨架計算書一、計算說明一個合攏段共設四處勁性骨架，同時張拉四束臨時錨固束。假定四束錨固束張拉力使四處勁性骨架均勻受力。二、計算荷載一束臨時錨固束張拉力為：30%k=0.3130214012=656208N=6513、6.21KN三、計算內容1、勁性骨架主梁36a:A=60.89cm2 Ix=11874.2cm4 Wx=659.7cm3 ix=13.97cm Iy=455cm4 Zo=2.44cm主梁為格構式組合截面，對于虛軸慣性矩為：Iy1=2455+60.89(18-2.44)2=30394.6cm42Ix=23748.4cm4由此實軸x軸為弱軸方向，ix=13.97cmL=212cm(按兩端鉸接考慮)=L/ix=212/13.97=15 按b類截面查表得=0.983壓=65621/(0.983260.89)=548kg/cm21400kg/cm2 (滿足要求)2、頂托焊縫焊縫為貼腳焊縫，焊角高度為hf14、=8mm，焊縫為雙側連續焊，lw=2448=384cm(貼腳焊縫的計算長度=60hf=600.8=48cm)焊縫能承受的剪力0.7hflwfwf=0.783840160=3440640N=3441KN656.21KN (滿足要求)3、預埋件與頂托焊縫焊縫為雙側連續貼腳焊縫，焊角高度為hf=8mm，焊縫長度lw=8722+482=320cm(貼腳焊縫的計算長度=60hf=600.8=48cm)焊縫能承受的剪力0.7hflwfwf=0.783200160=2867200N=2867.2KN656.21KN (滿足要求)4、預埋件抗剪B22鋼筋28根，16360622mm一塊抗剪截面總計=0.25315、.14222+16622=10332mm2=65621/103.32=635kg/cm2850kg/cm2 (滿足要求)附件二：沙田贛江特大橋3538號橋墩合攏段吊架計算書一、計算說明1、設計計算中假定翼緣板荷載通過外模傳遞給外模支撐梁，空腔處頂板荷載通過內模和內模支撐架通過底模傳遞給底模縱梁，腹板和空腔處底板荷載通過底模傳遞給底?？v梁。外模支撐梁和底模縱梁荷載傳遞給橫梁，橫梁荷載通過吊桿傳遞給已澆筑成型的懸澆段或現澆直線段橫梁上。底?？v梁中跨合攏段工況最不利、橫梁邊跨合攏段工況最不利。多跨連續梁采用結構力學求解器解算。二、計算荷載混凝土容重：2.65t/m3施工平臺、防護等附屬荷載：0.1t16、/m2施工荷載：0.3t/m2模板自重：0.3t/m2(包括底模、內外模及內外模鋼管架)三、計算內容合攏段長度為2m，合攏段截面如下圖所示(單位:cm)1、中跨合攏段縱梁(1)腹板縱梁I22a:A=42cm2 Ix=3400cm4 Wx=309cm3 G=0.033t/m Ix/Sx=18.9cm d=0.75cm荷載計算混凝土荷載q1=1.532.65=4.05t/m模板自重和施工及附屬荷載q2=(0.3+0.1+0.3)0.4=0.28t/m腹板縱梁自重q3=0.0334=0.132t/mq=q1+q2=4.33t/m L=4m荷載模型+求得：Mmax=6.67tm Qmax=4.59t 17、fmax=4mmmax=Mmax/(4WX)=539kg/cm21800kg/cm2 (滿足要求)max=QmaxSx/(Ix)=81kg/cm2850kg/cm2 (滿足要求)fmax=4mmL/400=10mm (滿足要求)(2)底板縱梁荷載計算頂底板混凝土荷載q1=0.652.65=1.72t/m模板自重和施工及附屬荷載q2=(0.3+0.1+0.3)0.7=0.49t/m底板縱梁自重q3=0.033t/mq=q1+q2=2.21t/m荷載模型 +求得：Mmax=3.34tm Qmax=2.28t fmax=7.5mmmax=Mmax/WX=1080kg/cm21800kg/cm2 (滿18、足要求)max=QmaxSx/(Ix)=160kg/cm2850kg/cm2 (滿足要求)fmax=7.5mmL/400=10mm (滿足要求)(3)外模支撐縱梁箱梁單側翼緣板砼通過外側模由四根縱梁承受荷載計算翼緣板混凝土荷載q1=0.742.65=1.96t/m模板自重、施工及附屬荷載q2=(0.3+0.1+0.3)1.27=0.889t/m外模支撐梁自重q3=0.0334=0.132t/m集中荷載P=(1.96+0.889)2=5.7t均布荷載q3=0.0334=0.132t/m按最不利情況考慮，假定總荷載通過1個外模豎楞加載于縱梁中心位置。計算模型求得：Mmax=5.96tm Qmax=19、3.11t fmax=3mmmax=Mmax/(4WX)=482kg/cm21800kg/cm2 (滿足要求)max=QmaxSx/(Ix)=55kg/cm2850kg/cm2 (滿足要求)fmax=3mmL/400=10mm (滿足要求)2、中跨合攏段橫梁I28a:A=55.45cm2 Ix=7114.14cm4 Wx=508.15cm3 G=0.0434t/m Ix/Sx=24.62cm d=0.85cm荷載計算腹板處荷載q1=4.59/0.33=13.9t/m底板處荷載P1=2.28t外模支撐梁荷載P2=3.11/2=1.6t橫梁自重q2=0.04342=0.0868t/m計算模型 +求20、的Mmax=MC=MD=5.53tm Qmax=QC=QD=9.89t RB=RE=4.68t RC=RD=15.43t Fmax=2mmmax=Mmax/(2WX)=544kg/cm21800kg/cm2 (滿足要求)max=QmaxSx/(Ix)=236kg/cm2850kg/cm2 (滿足要求)fmax=2mm440/400=11mm (滿足要求)RB=RE=4.68t、RC=RD=15.43t為吊桿反力，均小于50t，滿足要求。3、邊跨合攏段橫梁(靠現澆段側)I45a:A=102cm2 Ix=32240cm4 Wx=1430cm3 G=0.0804t/m Ix/Sx=38.6cm d=21、1.15cm255RA=185q(285-185/2)求得RA=140qRA/185q=0.76 1.85/2=0.925荷載計算腹板處荷載q1=13.920.9250.76=19.6t/m底板處荷載P1=2.2820.9250.76=3.21t外模支撐梁荷載P2=1.620.9250.76=2.25t橫梁自重q2=0.08042=0.161t/m計算模型 +求的Mmax=39.77tm Qmax=20.6t fmax=19mm RB=RC=23.01tmax=Mmax/(2WX)=1391kg/cm21800kg/cm2 (滿足要求)max=QmaxSx/(Ix)=232kg/cm2850k22、g/cm2 (滿足要求)fmax=19mm8000/400=20mm (滿足要求)RB=RC=23.01t為吊桿反力，均小于50t，滿足要求。4、橫梁支墊梁I28a:A=55.45cm2 Ix=7114.14cm4 Wx=508.15cm3 G=0.0434t/m Ix/Sx=24.62cm d=0.85cm荷載計算外模支撐梁荷載P=23.01t橫梁自重q1=0.04342=0.0868t/m計算模型求的Mmax=15.41tm Qmax=17.16t fmax=5mm R1=17.16t R2=6.15tmax=Mmax/(2WX)=1516kg/cm21800kg/cm2 (滿足要求)ma23、x=QmaxSx/(Ix)=410kg/cm2850kg/cm2 (滿足要求)fmax=5mm3450/400=9mm (滿足要求)5、邊跨合攏段橫梁(靠懸澆段側)I28a:A=55.45cm2 Ix=7114.14cm4 Wx=508.15cm3 G=0.0434t/m Ix/Sx=24.62cm d=0.85cm255RA=185q(285-185/2)求得RA=140qRA/185q=0.76 RB=1-0.76=0.24 1.85/2=0.925荷載計算腹板處荷載q1=13.920.9250.24=6.2t/m底板處荷載P1=2.2820.9250.24=1.01t外模支撐梁荷載P2=24、1.620.9250.24=0.71t支墊梁傳遞荷載R2=6.15t橫梁自重q2=0.04342=0.0868t/m計算模型 +求的Mmax=3.14tm Qmax=7.99t fmax=2mm RB=RE=10.5t RC=RD=7.02tmax=Mmax/(2WX)=308kg/cm21800kg/cm2 (滿足要求)max=QmaxSx/(Ix)=191kg/cm2850kg/cm2 (滿足要求)fmax=2mm4400/400=11mm (滿足要求)RB=RE=10.5t、RC=RD=7.02t為吊桿反力，均小于50t，滿足要求。附件三：沙田贛江特大橋3538號橋墩邊跨現澆段支架計算書25、一、計算說明1、設計計算中假定翼緣板荷載通過外模傳遞給外模支撐梁，空腔處頂板荷載通過內模和內模支撐架通過底模傳遞給底?？v梁，腹板和空腔處底板荷載通過底模傳遞給底模縱梁。外模支撐梁和底模縱梁荷載傳遞給橫梁，橫梁荷載傳遞給鋼管樁。多跨連續梁采用結構力學求解器解算。2、計算時以最重空腔塊截面計算，偏于安全。二、計算荷載混凝土容重：2.65t/m3施工平臺、防護等附屬荷載：0.1t/m2施工荷載：0.3t/m2模板自重：0.3t/m2(包括底模、內外模及內外模鋼管架)三、計算內容節段截面如圖所示(單位:cm)1、縱梁(1)腹板縱梁I22a:A=42cm2 Ix=3400cm4 Wx=309cm3 G=26、0.033t/m Ix/Sx=18.9cm d=0.75cm荷載計算混凝土荷載q1=3.072.65=8.14t/m模板自重和施工及附屬荷載q2=(0.3+0.1+0.3)0.8=0.56t/m腹板縱梁自重q3=0.0334=0.132t/mq=q1+q2+q3=8.832t/m 荷載模型求得：Mmax=2.55tm Qmax=8.58t fmax=1mm R3=13.88tmax=Mmax/(4WX)=206kg/cm21800kg/cm2 (滿足要求)max=QmaxSx/(Ix)=151kg/cm2850kg/cm2 (滿足要求)fmax=1mmL/400=4mm (滿足要求)(2)底板27、縱梁荷載計算混凝土荷載q1=12.65=2.65t/m模板自重和施工及附屬荷載q2=(0.3+0.1+0.3)0.7=0.49t/m底板縱梁自重q3=0.033t/mq=q1+q2+q3=3.173t/m荷載模型求得：Mmax=0.92tm Qmax=3.08t fmax=1mm R3=4.98tmax=Mmax/WX=298kg/cm21800kg/cm2 (滿足要求)max=QmaxSx/(Ix)=217kg/cm2850kg/cm2 (滿足要求)fmax=1mmL/400=4mm (滿足要求)(3)外模支撐縱梁箱梁單側翼緣板砼通過外側模由四根縱梁承受荷載計算翼緣板混凝土荷載q1=0.7428、2.65=1.96t/m模板自重、施工及附屬荷載q2=(0.3+0.1+0.3)1.27=0.889t/m外模支撐梁自重q3=0.0334=0.132t/m集中荷載P=(1.96+0.889)1.77=5.1t均布荷載q3=0.0334=0.132t/m按最不利情況考慮，假定總荷載通過1個外模豎楞加載于縱梁中心位置。計算模型求得：Mmax=2.31tm Qmax=2.67t fmax=1mmmax=Mmax/(4WX)=187kg/cm21800kg/cm2 (滿足要求)max=QmaxSx/(Ix)=47kg/cm2850kg/cm2 (滿足要求)fmax=1mmL/400=4mm (滿足要29、求)2、橫梁I45a:A=102cm2 Ix=32240cm4 Wx=1430cm3 G=0.0804t/m Ix/Sx=38.6cm d=1.15cm荷載計算腹板處荷載P1=13.88/0.33=42.1t底板處荷載P2=4.98t外模支撐梁荷載P3=2.67/2=1.34t橫梁支墊梁荷載P4=17.16t橫梁自重q=0.08042=0.161t/m對橫梁荷載分布模型如圖所示 +求的Mmax=M2=M4=26.55tm Qmax=Q2=Q4=34.09t R2=R4=53.62t RC=8.3t選用2I45amax=Mmax/(2WX)=928kg/cm21800kg/cm2 (滿足要求)m30、ax=QmaxSx/(Ix)=384kg/cm2850kg/cm2 (滿足要求)fmax=4.5mmL/400=5.5mm (滿足要求)3、鋼管樁5298mm鋼管柱：I=44439cm4 A=130.9cm2 i=18.4cm(1)整體穩定性檢算從鋼管柱構造知，縱向截面比較不利，檢算縱向截面i=18.4cm=L/i=2249/18.4=122=140 (滿足要求)(2)局部穩定性計算由上述計算知：邊樁受力最大，R=53.62t。L=649cm i=18.4cm =L/i=649/18.4=35=140 (滿足要求)按B類截面查表得：=0.918=Nmax/(A)=446kg/cm21700kg/cm2 (滿足要求)