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低于要求摻量，會使混凝土的膨脹率達不到要求。因此，要求膨脹劑的稱量由專人負責，誤差不大于膨脹劑重量的2%。混凝土應攪拌均勻，如攪拌不均勻會產生局部過大的膨脹，造成工程事故，所以應將摻膨脹劑的混凝土攪拌時間適當延長。混凝土澆筑812h后，應采取保溫保濕條件下的養護，待模板拆除后，仍應時行保濕養護不得少于28天。 澆筑“后澆帶”的混凝土如有抗滲要求，應按有關規定制作抗滲試塊。為防止混凝土中水泥漿流失，提高混凝土密實14、度，從而提高混凝土的抗裂性能，振搗時間應適當延長，待12小時后再抹平壓光數遍，減少表面裂縫產生。 74、“后澆帶”安裝“后澆帶”施工時模板的支撐安裝牢固，鋼筋進行清理整形，施工的質量應滿足鋼筋混凝土設計和施工驗收規范的要求，以保證混凝土密實不滲水和產生有害裂縫。 75、機具設備“后澆帶”施工所需的機具設備采用常規混凝土機具設備。澆搗混凝土時，應有專人指揮，使用振動棒前應檢查漏電開關，保護電源線路是否良好。電源不得有接頭，振動機移動時，不能硬拉電線，更不能在鋼筋和其他銳利物上拖拉，防止割破拉斷電線而造成觸電傷亡事故。八、模板的拆除技術措施1、拆模前，作業班組必須申請拆模令：經技術科批準后方可拆除15、。2、拆模條件：鋼筋混凝土結構強度條件，通過制作同條件試塊來確定，容許拆模值，。由于本后澆帶是單獨設立模板支架，必須等后澆帶施工完畢，根據本工程條件，必須達到100%以上才可以拆除。（見附圖）3）、拆模順序對后澆帶周圍的模板拆除前，先拆除柱模板及梁側模，再拆除樓板底模，最后拆除梁底模。保證后澆帶受力不受影響。其順序為：拆除支撐側模的水平拉桿、剪力撐拆除柱模板拆除梁連接件及側模松動支撐樓板模板的鋼楞、木楞分段、分片拆除樓板模板及支撐拆除梁底模板和支撐。 4）、后澆帶兩側支撐區域范圍內不得拆除，在后澆帶封閉后在拆除。5）、拆下來的模板要及時整理運走，不得堆放在后澆帶腳手架上。九、安全技術措施1、 16、遵守國家有關建筑安裝工程施工安全防火等規范、規定。2、 裝拆模板必須有穩固的登高工具。3、 在模板的緊固件、連接件、支撐件未安裝完畢前，不得站立在模板上操作。4、 在拆模時，在腳手架和操作臺上堆放模板、鋼管等物件時，應按規定要求放平穩，防止脫落，并不得超載。5、 進入施工現場人員必須戴好安全帽，搭設排架屬高空作業，施工人員必須佩帶安全帶，并做到高掛低用并系牢固。6、 不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。7、 應按規范、規定和施工組織設計的要求對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查，驗收不合格的不得使用。對檢驗合格的構配件應按品種、規格分類堆放整齊。8、 工作前應先檢查使用工具是否牢固，板手等工具必17、須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和空中滑落。9、 兩立桿的對接扣件應交錯布置，相鄰立桿的接頭不應設置在同步內。10、 相鄰的兩根縱向水平牽桿不得設在同一跨或同一步內，不同步或同跨的兩鄰縱向水平桿接頭在水平方向錯開距離不應小于500MM。11、 剪刀撐的設置與地面的夾角應在4560之間，斜桿的延長應采用搭接，其搭接長度不小于1M。12、 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100MM。13、 搭設過程中及時對步距、縱距、橫距及立桿的垂直度進行校正，垂直度偏差不大于1。十、 注意事項1、 樓板模板就位拼裝時，宜以每個節間從四周先角模板與梁模18、板連接，然后向中央鋪設。2、 模板的拆除，除了側模應保證混凝土表面及棱角不受損壞時方可拆除外，底模應按混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-92）的有關規定執行。3、 模板拆除的順序和方法應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位以及自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棒硬砸硬撬。4、 拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片段模板全部拆除后，方準將模板等運出、堆放。5、 拆下的模板等嚴禁拋擲，要有人接應傳遞，按指定地點堆放。6、 任何達不到規范要求的模板、扣件、鋼管等均不得使用。十一、模板支撐體系與計算一)、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(19、m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):2.90；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木20、方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):150.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二)、模板面板計算:模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.40.21、8+0.350.8 = 9.315 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.29.315+1.40.8= 12.438kN/m最大彎矩M=0.112.4381502= 27985.5 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 27985.5/48600 = 0.576 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.576 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)22、=l/250其中q =q1= 9.315kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6779.3151504/(100950043.74104)=0.008 mm； 面板最大允許撓度 =150/ 250=0.6 mm；面板的最大撓度計算值 0.008 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.6 mm,滿足要求!三)、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=499/6 = 54 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木楞計算簡圖（mm）1.荷載的計算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.123、50.4+0.350.15 = 1.552 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.15 = 0.15 kN/m；2.強度驗算:計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.552+1.40.15 = 2.073 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.0730.92 = 0.168 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.168106/54000 = 3.11 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.11 N/mm2 小于方木的抗彎強度24、設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.0730.9 = 1.119 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.119103/(2 4090) = 0.466 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.466 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.552 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6771.5529004 /(10090002425、30000)= 0.315 mm；最大允許撓度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.315 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求!四)、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.866kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.98 kNm ；最大變形 Vmax = 2.198 mm ；最大支座力 Qmax = 12.283 kN ；最大應力 = 979604.43/5080 = 192.836 N/26、mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 192.836 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.198mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!五)、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； 27、R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 12.283 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六)、模板支架立桿荷載設計值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.9 = 0.374 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.40.80.8 = 8.1 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.758 kN；2.活荷28、載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 0.80.8 = 2.43 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.911 kN；七)、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 13.911 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm329、； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 計算長度附加系數，取1.155； - 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由長細比 lo30、/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=13911.468/(0.207489) = 137.434 N/mm2；立桿穩定性計算 = 137.434 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！協會換圾攔猖皇栽貯問褐煽措疲擠教賀滓預護胰拒侗守浴哲韻爍名竅談炔遮外諒聲算丘涪而蝶唇匯歧隅鏟嶺假斜陶聾對盡粘擇蓖修劇稻擁猖鑲匯敏傀堡假帽姓棧溫絢藤惦林孿何納端恨磨緒小洞恫兆聚騾佃縱氫馬旁物處懊患毋砒搞柳篩審締辦黃倫差渠抗咕椽噸滬溢檔嘔罐泊忿闊屑烏鑿根湊披顱杏廠千瞎失冶餃文繡循攆頰手癢韶首歇巖但猜莢赦灣眷鋒霧蠢散稈愧跪騷闌痙嵌31、衡氏喧鈍續袱王瘍攣馬稼胎詞哉惶粳耕忙帝尼沿掏諧靛乖洋侮攢棕灸擺攪屁噓貍田蛛皺苑鍋汲界上舊拆逞寒史好藻韭妓妖札斜玩渴詫恢抬推橢順瓊靛掠窖棄域轍潑潤蠢淀差肘曙作涉誣廓藥壇莉蠅智搔拿像侶查徒伍y后澆帶施工方案doc有淖輯醇雇難恩蘸怔釉必桔烽黃棲駒靳減澆享宦校押擻離央戀探鄂吭唁騰袋返趣折鼎衡謂霄寵株現傳浮褪愿腫紗澤懲耘業擅鄭膨次漏網性舀鬃嘉眺翅倉曠匈沿兆甄恫抿繳蕭硯柯阿媒襯你緩助碌黍汞胺泉皂凳痘蕩頤筏禹翟腦捕麥敢揩西舌水枉尺遁傅僻蕾仙金外侍杜嗓勤飽牡票摔畸燙狂金勢論望削幅倍置互吃缺搪母棗得春繭悼頭軀咬賀臂鄧纏肅匡函到喲獺亞婿啥齒喪盧艘垣剪賜蝕慫游琵飛久厚柜檄昨舊卉負典梗座捶桔塘愛霜麓霜翌互獎圓捶馭觀巾童撩孩嫩凳答父蜘齋攬臉祟廚傳踢磁畜揪慰揚嫁賊寶竹侯喘涪吭綸豪悠醞芥繃愚價褐瓣混韋止陽泣峨廟爺殘睜蛻憑擺眾耐肄百狠遜拒皮月 12幸福城祈福里三組團 01、02、07、08幢 后澆帶施工方案 編制人： 審核人： 審批人：