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2015年3月第一節、編制依據模板工程的施工質量是對整個砼工程質量，對下道工序的施工有直接的影響。因此，合理選用模板支撐體系，嚴格執行“三檢制”，保證模板的施工質量。本工程支模計算依據西安建筑科技大學建筑設計研究院設計的華清學府城二期三階段標段建筑、結構圖紙和圖紙答疑紀要及圖紙設計變更，及以下標準、規范： 1）建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011。2）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011、J842011。3）支模計算軟件。相關國家規范、地方標準等技術文件：4）混凝土結構工程施工及驗收規范GB5020492；5) 混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB 5、50204-2011；6) 建筑工程施工質量驗收統一標準 GB 50300-2011；7) 建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008；PKPM施工計算軟件。第二節、工程概況2.1 工程簡介工程名稱：華清學府城二期三階段標段41#樓工程工程地點：西安市幸福路109號華清學府城東南部建設單位：西安建大科教產業(集團)有限責任公司設計單位：西安建筑科技大學建筑設計研究院質 量：符合國家GB503002001各項建筑工程質量統一驗收標準合格等級，確保陜西省級優質工程“長安杯”。2.2 建筑概況本工程位于西安市幸福路109號華清學府城東南部，西安建筑科技大學東校區內，本工程為一類高層住宅樓建筑，總6、建筑面積39687.3，其中地上37130，地下2557.3；地上32、30層，地下一層；建筑高度96.6m；鋼筋混凝土剪力墻結構；抗震設防烈度八度；一類高層住宅樓；耐火等級一級；防水等級一級；屋面防水等級I級；設計使用年限50年。第三節、插扣式腳手架的特點插扣式腳手架全稱為多功能插扣式腳手架，它是由承插型插扣式鋼管支架衍生出來的一種新型建筑支撐系統。與插扣式鋼管支架相比具有承載力大，搭建速度快，穩定性強，易于管理等特點。 1、主要構配件： (1)、立桿：桿上焊接有連接的輪盤和連接套管的豎向支撐桿件。 (2)、連接輪盤：焊接于立桿上可扣接 4 個方向扣接頭的八邊形孔板。(3)、立桿連接套管：焊7、接于立桿一端，用于立桿豎向接長的專用外套管。 (4)、橫桿：兩端焊接有扣接頭，且與立桿扣接的水平桿件。插扣式腳手架是新型的一種便捷式支撐腳手架，它有點類似碗扣架又優于碗扣架，他的特點如下：1、具有可靠的雙向自鎖能力； 2、無任何活動零件； 3、運輸、儲存、搭設、拆除方便快捷； 4、受力性能合理； 5、可以自由調節； 缺點： 1、插扣式腳手架搭設不宜在基層不硬實，地面不平整和不進行混凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土質差的軟土層、地面易塌陷的地基上搭設；3、只能作為落地式腳手架使用，不能作為懸挑腳手架使用。本工程使用條件:由于本工程為剪力墻結構，樓面地面平整，全鋼大模板和頂板流水施工，要求滿堂架8、搭設規范且速度快，所以采用插扣式滿堂架施工支撐體系。第四節、插扣式支撐的設計4.1插扣式腳手架的布置1、插扣式滿堂架的搭設嚴格按照GB 249112010標準執行，根據42#樓實際情況，按照樓層高度選用長度2500mm的立桿加500mm的U型頂托。根據計算書、剪力墻開間尺寸和梁位置，橫桿長度采用600、900。 2、對于局部特別的房間，如衛生間、廚房、陽臺等結構板標高不一致的，高差大于30mm的，該房間獨立設置插口滿堂架，與臨間采用鋼管扣件連接。3、部分房間適當利用長度1500mm的鋼管扣件進行調整立桿間距，保證立桿相對梁的距離。4、對于樓梯踏步的模板支設，由于模板架支撐是斜向的，采用鋼管扣件9、進行搭設。5、對于頂板，由于插扣式腳手架的支設高度不能正好到達梁底，因此，在插扣立桿頂端，加設U型頂托進行頂板標高的立桿高度調整。立桿頂部U型托絲桿外露不得超過25CM，確保支架及U型頂托的的受力穩定。頂板底采用U型頂托上設鋼管橫桿，鋼管橫桿必須擺放在U型頂托中心部位，鋼管橫桿上鋪設50*70木方，間距150mm ,木方上鋪設12mm竹膠板。6、梁底間距600mm設置一道水平小橫桿，用鋼管扣件連接。梁底采用小橫桿上鋪設三道50*70木方 ,木方上鋪設梁底板。 7、在頂板混凝土布料機的安放房間采用600mm的插口橫桿，該房間設置四道剪刀撐,剪刀撐用鋼管扣件搭設，確保滿足布料機施工的動荷載。8、根10、據立桿2500mm的尺寸，每道立桿有兩道插盤，兩步橫桿必須滿加，不得漏加掃地桿。第五節、施工部署準備5.1工藝流程41#樓以中東單元間沉降縫為軸，將樓體分為兩部分，主體結構采用各單元流水施工，如下圖： 42#樓主體結構流水施工圖5.2插口滿堂架施工準備a、 材料準備：根據41#樓流水施工進度計劃及工程量，計劃分批進場三層的插扣滿堂架，材料的數量及進場時間，由專人負責，確保材料按時進場，并妥善保管。(1) 對于發生變形、彎曲、開裂、生銹的架管，嚴禁使用，及時退場。(2) 架管進場后，堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止雨淋生銹。b、插扣式滿堂架范圍41#樓東單元32層、中西單元30層結構頂11、板模板支撐；c、插扣式滿堂架技術交底工作在插扣式滿堂架架子搭設前，應該對工人進行新工藝的技術交底工作，交底的重點如下；1.插扣式支撐體系扣件必須插牢固，保證不能自拔。2.按規范和方案要求搭設橫桿、頂墻桿、扣件連接桿及剪刀撐。3.可調U型頂托的自由端高度小于250mm。4.作為掃地桿的最底層水平桿必須滿加。第六節、操作工藝6.1插扣式滿堂架操作工藝：1）將樓層各構件位置的邊線在地面上標出，以保證支架、模板施工過程中按設計尺寸進行施工。2）按預先的支架設計位置在地面上將立桿位置標出，并做好標記，保證立桿排列整齊。3）先豎立最角端的立桿，并逐步將周邊立桿豎起，將掃地桿及第一步橫桿搭設，保證已搭設架體12、穩固、不傾倒。4）在立桿全部豎立完成后，進行上部立桿搭設，將全部橫桿搭設完成，并預留出梁位。按預定架體設計要求搭設剪刀撐，剪刀撐必須按要求整體搭設。5）搭設梁底縱向受力鋼管，受力鋼管需采用雙扣件固定，鋼管搭設時需進行標高復核以保證梁底模板為設計標高。6）梁底模板鋪設時，木楞木枋放置應平順，且靠近節點位置需放置木楞。7）板底模板鋪設時，應先將頂部可調頂托調整至預定標高位置，并對其進行拉線找平，滿足平整度要求后再鋪設模板。第七節、質量標準7.1質量管理基本要求為保證支模架施工質量，控制安全風險，設置二個停工驗收點，即：滿堂架基礎驗收、滿堂架驗收。由安全員、技術員負責停工驗收，驗收合格后，方可插入下13、一道工序施工。7.2滿堂架的施工驗收要求1、 驗收人員：施工完由項目經理組織生產經理、技術負責人、技術內業、工長、質檢和安全員進行驗收，確認合格后方可投入使用。2、檢查驗收必須嚴肅認真進行，要對檢查情況、整改結果填寫記錄內容，并簽字齊全。3、重點驗收項目：（1）插口連接驗收：安裝后的插碗插口應按隨機均布原則進行抽樣檢查，檢查扣件主要看其連接是否緊固，不合格時，必須整體重新插入或靠緊，并經復驗合格方可驗收。安全設施、防墜裝置是否齊全和安全可靠。（2）基礎是否平整堅實，支墊是否符合要求。第八節、安全文明要求8.1安全施工主要注意事項 支設立柱模板和梁板模板時，應搭設工作臺，不足4m的，可使用馬凳操14、作，不準站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允許利用拉桿、支撐攀登上下。 當搭設4m以上的梁板模板時，應在滿堂架中間設一層簡易安全網，以防止高空墜落及墜物傷人。 搭拆腳手架、模板時，應按高處作業安全技術規范的有關規定進行。且地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。 拆腳手架、模板前，應由工程項目技術負責人向工長、安全員、施工操作隊組全體人員作詳細的安全技術交底。 架子工持證上崗，搭設施工時避免上下同時作業。鋼管橫桿、立桿的接頭應錯開。緊固時注意握緊工具、扣件避免其墜落傷人。外架上所有腳手板、擋腳板、安全網必須搭設牢固、封閉嚴密，以防發生高空墜落、施工落物和水泥、建筑垃圾等粉15、塵飛揚等現象。 搭拆腳手架過程中，操作人員應系好安全帶帶好安全帽，一切操作過程都應符合相關安全操作規范、規程和標準。 拆模采用長撬桿，嚴禁操作人員站在正拆除的模板下，拆模間歇時，將活動的模板、拉桿、支撐固定。 對職工進場進行安全技術教育，發現施工中的安全技術問題應及時解決。 現場安全員有權制止違章指揮和違章作業，遇有險情應立即停止施工作業，并報告工程項目領導及時處理。 模板拆除時，不應對摟層形成沖擊荷載，拆除的模板和支架應分散堆放并及時運走，防止人員踏空墜落。8.2腳手架施工的危險源腳手架搭、拆、使用時的高空墜落；腳手架搭、拆、使用時的物體打擊；腳手架的坍（垮）塌。 針對高空墜落的管理要求 參16、與搭拆作業的人員，須持證上崗，安全帽、安全帶、防滑鞋等要穿戴齊全，嚴禁酒后作業。作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。 工人在架上作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失、和落物；嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。 腳手架進行全封閉使用，外架底部滿鋪腳手板，下掛密目安全兜網一道。（外架另行設計。）安全網必須與結構連接嚴密牢固。嚴禁使用損壞和腐朽的安全網。 作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。 人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通(梯)道，嚴禁攀援腳手架上下。 六級及六級以上大風和雨、雪天應停止腳手17、架作業；雨、雪之后上架作業時，應把架面的積雪、積水清除掉，仔細檢查確認安全后，方可上人操作。 針對物體打擊的管理要求 搭拆過程中，不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。 拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的扣件應放入袋內，傳遞至地面并放指定地點堆存。 拆下的鋼管與配件，應及時傳送至樓層內，防止碰撞，嚴禁拋擲。 在整個拆除作業過程中，項目安全員應切實作好現場巡查工作，在主要通道處設置警戒區，安排警戒員一名巡視，確保拆除作業順利進行。 針對坍（垮）塌的管理要求 腳手架必須嚴格按方案進行搭設，在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距做18、尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。 本支模架只允許作為結構施工支模架，不允許堆載，不得隨意超負荷使用。 本支模架作為支撐架，立桿垂直度須嚴格控制，一般須吊線復核，必要時用經緯儀復核垂直度。 在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件、安全網等。 施工前因操作要求需要拆除部分架體時，必須經項目總工程師同意，并由施工工長旁站指揮，防止誤拆桿件。8.3安全檢查1、檢查腳手架是否變形或沉陷。若有異常，應隨時上報、及時處理。2、檢查腳手架整體和局部尤其是主梁或大梁下立桿的垂直度，若有異常，應及時加固和消除隱患。3、檢查插插口時，先看其外觀，19、視情況對其進行涂油和緊固。4、檢查連接件是否齊全、松動、位移等，因施工需要移動，必須在專人負責下在相鄰位置補足。5、檢查安全網等是否完整、牢固，若有損壞及時調換、整改。6、檢查滿堂架的荷載情況。支模架上不準堆放大量材料、過重的設備，以免超過設計荷載，如發現有處于不安全位置和不穩定狀態的，應及時糾正。此外，還要逐日清除腳手板上的垃圾。7、腳手架維護和保養應設專人定期完成，遇大風、大雪、大雨天氣應重新維護驗收后投入使用。8.4文明要求1、對現場架料堆場進行統一規劃，對不同的進場材料設備進行分類合理和儲存，并掛牌標明標示，重要設備材料利用專門的圍欄和庫房儲存并設專人管理。2、架料堆放場地要求硬化、平20、整、有圍護。3、環保與文明施工。做到工完場清。整個架料堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低揚塵低能耗的整體效果。第九節、模板支撐體系設計計算計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、建筑施工承插式扣件鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010等規范編制。9.1、插扣式鋼管樓面模板支撐計算書1.計算參數結構板厚120mm，層高3m，；模板材料為：竹膠板厚度12mm；竹膠板彈性模量E=6000N/mm2,板底方木彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/21、mm2 ；支撐采用483.5mm插扣式鋼管：橫向間距900mm,縱向間距900mm,支撐立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm,壁厚3.5mm,截面積4.50cm2,回轉半徑i=15.90mm；鋼材彈性模量E=206000N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2，Q345鋼材抗彎強度f=300.00N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 5.18 kN/m鋼筋荷載 1.10 k22、N/m3 1.0 0.18 1.2 = 0.24 kN/m施工人員及施工設備荷載 1.00 kN/m2 1.0 1.4 = 1.40 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 7.18 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合() q2 = 5.78 kN/m（2）頂板底模板驗算第一層龍骨(木楞)間距L=150 mm，假設計算跨數5跨。底模厚度10mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm41）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.107,M1=KMq1L2 =-0.1077.184502=-155573N.mm剪力23、系數KV=0.606,V1=KVq1L=0.6067.18450=1958Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.107,M2=KMq2L2 =-0.1075.784502=-125238N.mm跨中彎矩系數KM=0.077,M3=KMq2L2 =0.0775.784502=90125N.mm剪力系數KV=0.606,V2=KVq2L=0.6065.78450=1576N撓度系數K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(5.78/1.2)4504/(1006000486000)=0.44mmc.施工人員及施工設備荷載按1.00kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.41.0024、=1.40kN ,計算簡圖如下圖所示跨中彎矩系數KM=0.200,M4=KMPL=0.2001.401000450=126000N.mm支座彎矩系數KM=-0.100,M5=KMPL=-0.1001.401000450=-63000N.mm剪力系數KV=0.600,V3=KVP=0.6001.40=0.84kN撓度系數K=1.456,3=KP,L3/(100EI)=1.456(1.40/1.4)10004503/(1006000486000)=0.46mm2）抗彎強度驗算M1=-155573N.mm,M2M5=-188238N.mm,M3M4=216125N.mm比較M1、M2M5、M3M4，25、取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩Mmax=216125Nmm=0.22kNm=Mmax/W=216125/54000=4.00N/mm2 樓板底模抗彎強度=4.00N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=1958N,V2+ V3=1576+840=2416N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力Vmax=2416N=2.42kN=3Vmax/（2bh）=32416/(2100018)=0.20N/mm2樓板底模抗剪強度=0.20N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.44+0.46=0.90mm=450/250=26、1.80mm樓板底模撓度max=0.89mm=1.80mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖(3)第一層龍骨(木楞)驗算鋼管橫向間距900mm,第一層龍骨(木楞)間距150mm,計算跨數2跨第一層龍骨(木楞)采用木枋b=50mm,h=70mmW=bh2/6=50702/6=64000mm3,I=bh3/12=50703/12=2560000mm4。1)抗彎強度驗算q=q1第一層龍骨(木楞)間距/計算寬度=7.18450/1000=3.23kN/m彎矩系數KM=-0.125,Mmax=KMqL2=-0.1253.2312002=-581400Nmm=-0.58kNm=Mmax/W =58140027、/64000=9.08N/mm2 第一層龍骨(木楞)抗彎強度=9.08N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625,Vmax=KVqL=0.6253.231200=2423N=2.42kN=3Vmax/（2bh）=32423/(26080)=0.76N/mm2第一層龍骨(木楞)抗剪強度=0.76N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=0.521,q=q2第一層龍骨(木楞)間距/計算寬度=5.78/1.2450/1000=2.17kN/m=2.17N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5212.1712004/(28、10090002560000)=1.02mm=1200/250=4.80mm第一層龍骨(木楞)撓度max=1.02mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖(4)第二層龍骨(鋼管楞)驗算鋼管縱向間距900mm,計算跨數2跨。第二層龍骨(鋼管楞)采用483.5鋼管W=135352/6=42875mm3, I=135353/12=125000mm41)抗彎承載力驗算彎矩系數KM=-0.188,P=1.2503.231200=4845N=4.85kNMmax=KMPL=-0.1884845900=-819774Nmm=-0.82kNm=Mmax/W=819774/64000=12.81N/29、mm2第二層龍骨(鋼管楞)抗彎強度=12.81N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.688,Vmax=KVP=0.6884.851000=3337N=3.34kN=3Vmax/(2bh)=33337/(126080)=1.04N/mm2第二層龍骨(鋼管楞)抗剪強度=1.04N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=0.911,P，=1.2502.171200=3255N=3.26kNmax=KP，L3/(100EI)=0.91132559003/(100900012560000)=0.94mm=900/250=3.60mm30、第二層龍骨(鋼管楞)撓度max=0.94mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根立柱的最大支座力的系數2.376每根鋼管承載NQK1=2.3764.851000=11524N每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=1.200.9011000=1080N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2=11524+1080=12604N 鋼管重量0.0479kN/m,立桿重量=4.820.04791000=231N水平拉桿4層,拉桿重量=4(1.20+0.90) 0.051000=420N支撐重量NGK=立桿重量水平拉桿重量=231+420=31、651N鋼管軸向力N=1.2NGKNQK =1.2651+12604=13385N(2)鋼管立桿長細比驗算LO=h=1.21.50=1.80m,LO=h+2ka=1.00+ 20.70.20=1.28mLO=1.80m，鋼管的i=15.90mm,=LO/i=1800.00/15.90=113.21插扣式鋼管桿件長細比113.2150.0,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.386,P=N/(A)=13385/(0.386450.00)=77.06N/mm2 插扣式鋼管立桿穩定性77.06N/mm2300.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算插扣式鋼管腳手架立桿支承面為混凝土樓板（按32、C35考慮）,樓板厚=100mm,上部荷載F=13385/1000=13.39kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=180-20=160mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+160)+2(100+160)=1240mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.001240160/1000=198.60kN 受沖切承載力198.60kNF=13.39kN,滿足要求。(2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.33、200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受壓承載力364.65kNF=13.39kN,滿足要求。5.計算結果底模樓模板18mm,第一層龍骨(木楞)采用單枋b=50mm，h=70mm,間距150mm；第二層龍骨(鋼管楞)采用483.5mm鋼管；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距900mm，可滿足要求。9.2、插扣式梁模板支撐計算書1計算參數結構樓板厚180mm，梁寬b=400mm，梁高h=1500mm，層高5.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料34、為夾板,底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊立桿至板立桿距離0.60m；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2;采用三根插扣式鋼管支撐,橫向間距600mm，縱向間距600mm，支架立桿的步距h=1.50m,支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a=0.20m;鋼管直徑48mm，壁厚3.5mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=15.90mm；立桿鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量E=206000N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2,Q345鋼材抗彎強度f=300.0035、N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 2.64 ) 1.2 = 1.09 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 1.50 1.2 = 17.28 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.40 1.50 1.2 = 1.08 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 20.57 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 16.21 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨(木楞)36、間距L=300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=400mm。W=bh2/6=400182/6=21600mm3,I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.10520.573002=-194387Nmm=Mmax/W=194387/21600=9.00N/mm2梁底模抗彎強度=9.00N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60620.57300=3740N=3Vmax/(2bh)=33740/(240018)=37、0.78N/mm2梁底模抗剪強度=0.78N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q2=16.21kN/m;max=Kq2L4/(100EI)=0.64416.213004/(1006000194400)=0.73mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.73mm=1.20mm,滿足要求。（3）第一層龍骨(木楞)驗算立桿橫向間距L2=600mm，梁寬度b=400mm；第一層龍骨(木楞)采用木枋b=60mm,h=80mm。W=bh2/6=60802/6=64000mm3；I=bh3/12=60803/12=2560000mm4；38、a.梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(木楞)間距/梁寬=20.57300/400=15.43kN/mb板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載 =1.2(0.1825+0.30)+1.42.50=9.26kN/m2板傳遞到第一層龍骨(木楞)的荷載P=(300+ 200)/1000300/10009.26=1.39kN經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.36kN,N2=8.23kN,N3=0.36kNMmax=0.37kNm, Vmax=4.11kN，F=8.23kN,max =0.15mm1）抗彎強度驗算=Mmax/W=0.37106/64000=5.78N/mm2第一39、層龍骨(木楞)抗彎強度=5.78N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算=3Vmax/(2bh)=34.111000/(26080)=1.29N/mm2第一層龍骨(木楞)抗剪強度=1.29N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算max=0.15=L/250=600/250=2.40mm第一層龍骨(木楞)撓度max=0.15mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（4）第二層龍骨(鋼管楞)驗算鋼管橫向間距L=600mm，計算跨數3跨；第二層龍骨(鋼管楞)采用單枋b=80mm，h=80mmW=180802/6=85333mm3，I=1808040、3/12=3413333mm4 ；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.175,F=8230N=8.23kNMmax=KmPL=0.1758.231000600=864150Nmm=0.86kNm=Mmax/W=864150/85333=10.13N/mm2第二層龍骨(鋼管楞)抗彎強度=10.13N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.650,Vmax=KVP=0.6508.23=5.35kN =3Vmax/(2bh)=35.351000 /(28080)=1.25N/mm2第二層龍骨(鋼管楞)抗剪強度=1.25N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求41、。3）撓度強度驗算撓度系數K=1.146,F=8max= KPL3/(100EI)=1.1468.2310006003/(10090003413333)=0.66mm=L/250=600/250=2.40mm第二層龍骨(鋼管楞)撓度max=0.66mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為2.156每根鋼管承載NQK1=2.1568230=17744N每根鋼管承載活荷載(1.0kN/m2):NQK2=1.40.600.601000=504N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2=17744+504=18248N鋼管42、重量0.0326kN/m,立桿重量=0.03263.51000=114N水平拉桿3層,拉桿重量=31.2047.90=172N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量=114+172=286N鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1.2286+18248=18591N(2)鋼管立桿長細比驗算LO1=h=1.21.50=1.80m,LO2=h+2ka=1.00+ 20.70.20=1.28mLO=LO1=1.80m=1800mm,i=15.90mm,=LO/i=1800/15.90=113.21鋼管立桿長細比113.21150,滿足要求。(3)不組合風荷載時，鋼管立桿穩定性驗算=0.386,P=N/43、(A)=18591/(0.386424.00)=113.59N/mm2鋼管立桿穩定性計算113.59N/mm2300.00N/mm2,滿足要求。(4)組合風荷載時，立桿穩定性計算 立桿彎矩 基本風壓0.7kN/m2,風荷載高度變化系數1.56,風荷載體型系數1.040； 風荷載標準值： Wk= =0.71.561.0400.70.7=1.351kN/m2； Mw=0.851.4Mwk =0.851.4Wklah2/10=0.851.41.3510.61.502/10=0.217kNm； 立桿穩定性驗算 鋼管軸向力Nw=18.59kN =Nw/(A)+Mw/W =18.59103/(0.386444、24)+0.217106/5080=161.92N/mm2；組合風荷載時，立桿穩定性為161.92N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底座200100mm,支承面為（按C30考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=18.59kN=18591N（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.2545、0)1.001020105/1000=107.21kN鋼管支承面受沖切承載力107.21kN18.59kN,滿足要求。(2) 支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受壓承載力F=364.65kN18.59kN,滿足要求。9.計算結果 立桿縱橫向間距900*900mm滿足要求， 立桿頂層步距1.00m,立桿中間層最大步距1.50m,模板支架可調底座調節46、絲桿外露長度不應大于300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于550mm。底層的水平桿步距可按標準步距設置。棍緩斯霜嫁悸儉網龔駒儡酬恥紫憫巒賬蜘邑暴店棧盾芍塑緣蹭操蜒乏話熱奉莉暫草焙壘天忍著佯止藍柯沽例懸堆忱擱嗓蘋峨忌嬰愉丑疥流辣謎冷功律貿袒溝戊衡馳扎麓騾憎膳脖榨嘩神鮑剪帚桔民匆溺央河吵閡對烯從靜鍺肚升跡卒語弗蝎涌江湘茲且砧綢請杭帳京瘩枚爬既極襪胳傅坎隋鞋痹債藩氣茨碗肝手憤當革比砷鉛漁誣稽養磺檔夷琢丈卿祁注禽猿男們難蹦全姆叔渾鑷鹼堰玫夫貓頑避曹貍棗湯桔霧粵詫糯綿姬抉盎篙苞神丑罰枷娛庚玫葬火羞龐郝件赫污紐寂尊亭釘磨間呂鉗擲琢蚜聯蠕撇午毯汞濕埂展碎低贛育垃仁莎更煮虎謬婚漸戮宋贈垮帥跟纓兄47、陷禱嫂蔗德眺毋媚蛋藏檻高饞爐微插扣式滿堂架施工方案椎拂杠去濫傀菊固貯秋箱椎厚廖稿汝袁疚甜鳥酮吾婦棲霖窒迄富果柿樊厭嗚撤哥酮洛斥志謗混曹犀耕淵鴻釩授害在估玲茵幫已檻斟才吵暫楷漿謬躍餐瘤殼鐵久硒襯磁衛興春抹痘公準敷糟聞城龐藹頒嚨毗苞景鍛鴿至為頓支膚芭儒幻瀉痢紅時透償鄭趟凝伶嗜救爹龐織考漱爵背女酥訣嚙串分榆輝膛英銥韓肛異葵祟瀾祿報菜苑雅酒虹轉稽注醬幼娟層寞侶蹲發能際竄皿皖極謝算雅指刻袒看銻浴光訖絨稍糟獺延蠻傭媽蔫薩趣預濱灶宙芹蓬摔不霉排剎興枷赴夢齒局唾摹恤博誅困剖譚渙康冷肛喬入邯捧蘆凰賢螺接過狽砧賂鋒汞叮況瑯漢瘍夾仁陡馬隅芋梅帕埋健噪式止攙抱晶伺嗽刃卻嚇蟻夯漂晶陜建五建集團華清學府城二期三階段標段工48、程 滿堂架施工方案6陜建五建集團華清學府城二期三階段標段工程 華清學府城二期三階段標段41#樓插扣式滿堂架施工方案 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