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1、 目 錄一、 工程概況1二、 編制依據2三、 施工管理組織機構2四、 輪扣式腳手架的特點2五、 輪扣式腳手架的施工要點及技術參數3六、 輪扣式支撐架體的搭設要求4七、 施工工藝6八、 質量、安全控制措施8九、 梁板支撐體系驗算11一、 工程概況 本工程為日照市北京路住宅區B地塊項目，B地塊位于棗莊路東、北京路西、五蓮路南、莒州路北，地理位置優越，周圍道路配套設施完善。B地塊總建筑面積約為30.45萬平米，包括23層住宅樓2棟、26層住宅樓5棟、28層住宅樓5棟、29層住宅樓2棟、商業網點3棟其他配套設施。我方根據現場實際情況，經項目討論單體結構+0以上使用模板支撐體系使用輪扣式腳手架.各樓層高2、度及層數如下表：建筑明細序號建筑名稱性質層數高度建筑面積地上地下1B1-a#居住29287.315000.872B1-b#居住29286.69169.733B1-c#居住28281.214862.924B2#居住28281.219176.855B3#居住26275.417921.896B4#居住23266.716011.417B5#居住28281.219149.838B6#居住28281.223113.399B7-a#居住26275.413865.1810B7-b#居住26277.712897.5611B8#居住23266.716021.0412B9#居住28281.219185.1313B13、0#居住26275.417917.5514B11#居住26275.417933.0815車庫公建13.961764.9地下室、非標準層支撐體系采用扣件式腳手架。標準層采用承插式輪扣腳手架。結構梁板截面尺寸主要為：板截面厚度在120mm-180mm；梁截面主要為400200mm、300200mm、200600mm、250500mm、250600mm等。二、 編制依據1、設計圖紙和圖紙會審以及工程洽商等；2、國家規范和行業標準建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001混凝土結構工程施工4、質量驗收規范（GB50204-2002）建筑施工承插型盤扣件鋼管支架安全技術規程（JGJ 231-2010）3、企業施工標準混凝土結構工程施工技術標準(試用版)ZJQ08-SGJB 204-2003三、 施工管理組織機構組 長：唐存禮副組長：王紹舉 組 員：祝超、吳耀國、郭寧、王海玉、魏長敏、王浩、李大鵬、龐萬林模板及支撐施工管理機構四、 輪扣式腳手架的特點輪扣式腳手架是新型的一種便捷式支撐腳手架，它有點類似碗扣架又優于碗扣架，其主要特點是：1、具有可靠的雙向自鎖能力； 2、無任何活動零件； 3、運輸、儲存、搭設、拆除方便快捷；4、受力性能合理；5、可以自由調節；6、產品標準化包裝； 7、組裝5、合理，它的安全性、穩定性好于碗扣式、優于門式腳手架；8、實踐中表明，作為梁跨度在15m以內，凈空層高度在12m一下的單跨、多跨連續梁、框架結構房屋模板支撐體系，其穩定性和安全性好于碗扣式腳手架，優于門式腳手架。缺點：1、輪扣式腳手架搭設不宜在基層不硬實，地面不平整和不進行混凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土質差的軟土層、地面易塌陷的地基上搭設；3、只能作為落地式腳手架使用，不能作為懸挑腳手架使用。五、 輪扣式腳手架的施工要點及技術參數5.1施工要點1、前期應做好支撐體系的專項施工方案設計，由分包單位放線定位，使支撐體系橫平豎直，以保證后期剪刀撐和整體連桿的設置，確保其整體穩定性和抗傾覆性。2、6、輪扣式腳手架安裝基礎必須要夯實平整并采取混凝土硬化措施。3、輪扣式腳手架宜使用同一標高的梁板底板的標高范圍，對于高度和跨度較大的單一構件支承架使用時對橫桿進行拉力和立桿軸向壓力（臨界力）的驗算，確保架體的穩定性和安全性。4、架體搭設完成后要加設足夠的剪刀撐，在頂托與架體橫桿300-500mm之間的距離要增設足夠的水平拉桿，使其整體穩定性得到可靠的保證； 5.2輪扣式腳手架技術參數1、規格、型號名稱型號A（MM）理論重量（KG）立桿LG2.4米240011.52立桿LG0.3米3001.85橫桿HG1.2米12005.12橫桿HG0.9米9003.97 立桿材質采用Q345鋼材，橫桿采用Q2357、鋼材，質量需符合建筑施工承插型盤扣件鋼管支架安全技術規程（JGJ 231-2010）的規定。5.3、設計荷載1、支撐立桿設計荷載：當橫桿豎向步距分別為600、1200、1800時，框架立桿荷載（Pmax）分別為：40、30、25KN。2、橫桿設計荷載：HG90 Pmax6.77KN Qmax14.81KNHG120 Pmax5.08KN Qmax11.11KN在懸臂集中荷載作用下，橫桿接頭的抗彎能力為2KN.M。3、支座設計荷載：可調底座Pmax60KN，可調頂托Pmax60KN，可調早拆Pmax60KN。上下托設計荷載：支撐高度H5m時，設計荷載為180KN；六、 輪扣式支撐架體的搭設要求18、輪扣式腳手架的布置和搭設首先進行滿堂輪扣式腳手架的搭設，樓板的輪扣腳手架的立桿間距為1200*900mm（部分樓層為900*900mm），水平步距為不超過1500mm（1200mm），立桿頂部采用可調頂托支撐。梁底支撐采用鋼管和可調頂托，梁底立桿沿梁長方向間距同板底輪扣架搭設間距1200mm，梁寬方向由梁中軸線起每側寬600mm，縱橫向拉結采用鋼管和扣件與相鄰板底輪扣架連接且多于兩跨。做掃地桿用的水平桿離地高不得超過550mm（300mm）。立桿底部采用底座，并鋪設通長跳板。詳見附圖 2、對于局部特別是不規則的，可以使用不同長度的輪扣式腳手架進行調整立桿間距，保證立桿從梁軸線起600距離開始9、起步。3、對頂板，由于輪扣式腳手架的支設高度不一定能正好到達板底，因此，在輪扣式腳手架頂端，加設U型托進行頂板標高的立桿高度調整。模板支架可調頂托超出頂層水平桿的懸臂長度嚴禁超過650mm，且絲桿外露長度嚴禁超過400mm，可調頂托插入立桿的長度不得小于150mm。如圖4、沿樓最外側四周設置由下至上的豎向連續式通長剪刀撐,剪刀撐用48.3*3.6mm鋼管、扣件搭設。5、中間在縱橫向應每隔4-6跨設由下至上的豎向連續式剪刀撐,寬度宜為46米。當架體超過8m時，須在剪刀撐部位的頂部,掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊,夾角宜為45度60度。6、每搭完一步支模架后，應及時校正水平桿10、步距，立桿的縱橫距，立桿的垂直偏差和水平桿的水平偏差。立桿的垂直偏差不應大于模板支架總高度的1/500，且不得大于50mm。7、輪扣架體的搭設須滿足建筑施工承插型盤扣件鋼管支架安全技術規程（JGJ 231-2010）的要求。搭設完成后由總包、監理、項目管理、建設單位共同驗收合格后方可進行下道工序施工。8、布料機柱腿位置1平方米內的排架支撐采取加密措施，最大間距不超過600mm，設置縱橫向剪刀撐和掃地桿； 為防止布料機的腿部壓壞支承的鋼筋網片，在鋼筋網片的上面鋪設600*600的九夾板以支撐布料機的鋼梁；在布料機的頂部設置四根攬風繩，四個方向扎牢，以防止布料機位移傾覆；施工時，安排一名工人在下面11、維護支撐安全，發現問題隨時整改。 七、 施工工藝輪扣式腳手架是由帶有輪盤的鋼管立桿、帶有插頭的鋼管橫桿以及可調頂托等部分組成的支撐體系。搭設流程基本同扣件式腳手架，只是立桿和橫桿都是固定式的，立桿和橫桿的連接也少了活動扣件固定這一環節。1、工藝流程鋪設頂板膠合板檢查驗收模板支架澆筑頂板砼支模架拆除搭設立桿、橫桿設置剪刀撐連接、加固板底架體鋪設墊木搭設材料進場定位放線混凝土初凝、 2、搭設材料進場 根據工程的結構形式及層高要求定制或租賃相應長度（型號）的立桿和橫桿。在選用的時候要考慮兩個因素：適用性和周轉利用。立桿的型號主要有：LG-240（長度2.4m）、LG-180（長度1.8m）、LG-112、20（長度1.2m）3種。橫桿的型號主要有HG-30（長度0.3m）、HG-60（長度0.6m）、HG-120（長度1.2m）、HG-90（長度0.9m）5種。長橫桿一般選用LG-240，根據層高的不同可選擇其他型號，短橫桿一般選用HG-90和HG-120。3、定位放線樓層混凝土澆筑完畢強度達到1.2Mpa以上后，如立桿搭設在地基上經地基處理達到一定強度后，根據施工圖軸線尺寸引測控制線，建立控制網，引測標高控制線，根據已經測好的控制線確定梁柱的位置，并標出立桿搭設位置。4、鋪設墊木或安放底座為了擴大立桿底部承載截面的受力面積，保證立桿承載面均勻受力，要在立桿底部鋪放墊木和安放底座。5、搭設立桿13、橫桿輪扣件腳手架的構件較短，一般立桿和橫桿的搭設一人就可以操作完成。搭設時先把立桿放在事先放置好的墊木上，再把橫桿的插頭插入立桿的輪盤中，另一端再插入另一根立桿的輪盤中。立桿的接長是直接插入立桿端部焊接好的A58mm*4mm*200mm的套管內，保證了上下立桿的對接，應力的有效傳遞。6、設置剪刀撐立桿和橫桿按要求搭設完畢后，在架體四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。四角抱角斜撐，外立面剪刀撐按常規做法。7、連接、加固板底架體支模架搭設完畢形成穩定的受力體后，將搭設板底架體，板底14、架體與立桿的連接采用可調頂托的形式。8、鋪設頂板膠合板當板底下的次龍骨（木楞）及主龍骨（雙鋼管）按標高控制線（標高可通過可調頂托）安裝完畢之后，就可以安裝頂板的膠合板。在安裝頂板模板時，用釘子將其與板底木楞固定，并確保模板安裝牢固、平整、拼縫嚴密。9、檢查驗收（1）支模架是否嚴格按方案執行、構造措施是否合理。立桿與橫桿的連接是否牢固。（2）模板鋪設完畢后校正平整度與樓板標高。10、澆筑頂板混凝土模板安裝及鋼筋綁扎完畢經驗收合格以后，澆筑頂板混凝土，在頂板混凝土澆筑的時候派專人守模，發現隱患及時消除。11、支模架拆除（1）支模架的拆除順序一般是后支的先拆；先拆除非承重部分，后拆除承重部分。（2）15、梁板支模架拆除時混凝土強度達到的要求參照相關規定。（3）模板支架拆除前應對拆除人員進行技術交底，并做好書面手續。（4）拆除作業必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。分段拆除的高度差不應大于兩步。（5）輪扣式腳手架拆除時要注意橫桿、立桿和剪刀撐等構件的拆除順序，嚴禁將構件拋擲至地面，要傳至地面碼放整齊。（6）對拆除下來的構件要及時檢查、整修、保養，剔除不合格的構件。八、 質量、安全控制措施 a.質量控制措施1、支模架必須根據相關的規范和標準進行設計和驗收，對高大模板工程必須按要求進行專家論證，必要時編制應急方案。2、搭設構件本身的質量立桿和橫桿所用的鋼管不應有裂紋、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺16、壓痕和深得劃道。鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面繡深度；鋼管的彎曲變形應符合相關硬性規定。立桿與輪盤的焊接、橫桿與插頭的焊接質量滿足要求，立桿輪盤的焊接強度60KN不破壞，橫桿插頭的焊接強度25KN不破壞。3、承載面的強度不管是立桿搭設在地基上還是已澆筑好的樓面上都要經過計算滿足強度的要求。如不滿足要采取措施在下層進行加固。立桿的底部必須加設底座或墊板。4、立桿和橫桿連接節點必須緊固，立桿的搭設要準確地放在定位線上。所有的立桿和橫桿要形成一個穩固的整體共同受力。5、剪刀撐的搭設嚴格按扣件式腳手架相關要求進行。6、支撐架搭設技術要求允許偏差與檢驗方法見下表項次項目技術要求允許偏差（mm）17、檢查方法與工具1地基與基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-10水準儀2立桿垂直+30經緯儀或吊線和卷尺3立桿間距梁底+30鋼尺板底4立桿步距+50鋼尺5一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內兩根水平桿高差106節點處的連接質量緊密、牢靠觀察、敲擊7剪刀撐設置部位及數量按方案要求觀察與地面的夾角4560角尺b、安全控制措施1、搭拆腳手架必須由經過按現行國家標準特別作業人員安全技術考核管理規則GB5036考核合格的架子工承擔，并經常進行體格檢查，凡患有高血壓、心臟病等不適應高空作業者，不得上腳手架操作。8、搭拆腳手架時，工人必須戴好安全帽，佩好安全帶，工具及零配件要放在工具袋內18、，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊。3、搭設腳手架起步時，應設臨時剪刀撐及臨時拋撐，搭設中要隨時按規定做好腳手架與主體結構的拉撐工作和鋪好腳手板，同時應設一道隨腳手架搭設高度提升的安全網。4、吊運腳手板及腳手架鋼管等須用專用的保險吊鉤，鋼管嚴禁單點起吊，要堆放平穩，并嚴格控制腳手架上的施工荷載。5、遇有惡劣氣候（如風力在六級以上）影響施工安全時，不得進行高空腳手架搭拆工作。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。6、腳手架按二步承載，每步承載3KN/m2，嚴禁在腳手架上堆放鋼管、木料及施工多余的物料等以確保腳手架暢通和防止超荷載。7、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。腳19、手架上應按要求設置滅火器。8、腳手架使用期間，嚴禁拆除下列材料：1）主節點和縱向、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿。2）連墻桿。 輪扣式滿堂腳手架效果圖示九、 梁板支撐體系驗算9.1梁模板支撐架計算書 1、 計算參數: 模板支架搭設高度為2.9m， 梁截面 BD=200mm600mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.20m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底無承重立桿。 面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方5070mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁兩側立桿間距0.820、0m。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。 梁兩側的樓板厚度0.10m，梁兩側的樓板計算長度0.50m。 扣件計算折減系數取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.60+0.50)+1.402.00=21.760kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3524.000.60+0.71.402.00=21.400kN/m2 由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取21、1.40 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 0.91.2025.5000.1000.5001.000=1.377kN。 采用的鋼管類型為483.0。 2、梁底支撐鋼管計算 1) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=2.089mm 最大支座力 Qmax=3.238kN 22、抗彎計算強度 f=0.896106/4491.0=199.42N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 2) 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。 3、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=3.238kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.200.1282.900=0.400kN N = 3.238+0.400=3.637kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=23、1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+20.300=1.800m； 由長細比，為1800/16.0=113 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.503； 經計算得到=3637/(0.503424)=17.056N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的24、穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.00m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.0580.8001.2001.200/10=0.008kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=3.238+0.91.20.370+0.90.91.40.008/1.000=3.646kN 經計算得到=25、3646/(0.503424)+8000/4491=18.771N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!9.2 樓板模板支架計算書 1、 計算參數: 模板支架搭設高度為2.9m， 立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.20m。 面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度12.5N/mm2，彈性模量4500.0N/mm2。 木方5070mm，間距100mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁頂托采用鋼管483.0mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN26、/m3，施工活荷載4.50kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元 按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.10+0.30)+1.402.50=6.872kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3524.000.10+0.71.402.50=5.690kN/m2 由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40 采用的鋼管類型為483.0。 2、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1）.靜荷載27、標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1282.900=0.370kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1000.8000.800=1.606kN 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 1.952kN。 2）.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.500+2.000)0.8000.800=2.592kN 328、）.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 3、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 5.97kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+20.300=1.800m； 由長細比，為1800/129、6.0=113 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.503； 經計算得到=5971/(0.503424)=27.997N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.0860.8001.2001.200/10=0.011kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.21.952+0.91.42.592+0.90.91.40.011/0.800=5.624kN 經計算得到=5624/(0.503424)+11000/4491=28.883N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!