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Ibh3/12501003/124.17106 mm4Kql4/(100EI) 0.5213.06712004/(10090004.17106)0.88 mm l/2501200/2504.8 mm5、板下第一層方木的抗14、剪驗算 q13.724 KN/m20.3 m4.117 KN/m VKVql0.6884.1171.20.51.70 KN 3V/(2bh)31.7103/(250100)0.51 N/mm2 fV1.4 N/mm2 板下第一層方木的強度、剛度和抗剪驗算結果符合要求。6、板下第二層方木的強度驗算板下第二層松木方用2根50100方木并列，間距9001200mm，跨度l900mm，按二跨連續梁驗算。計算簡圖如下：由上層方木傳下來的集中力F2V1.7023.4 KNWbh2/62501002/61.67105 mm2MKMFl0.2223.41030.9679.32 NmM/W679.32103/(15、1.67105)4.06 N/mm2 7、板下第二層方木的撓度驗算 由上層方木傳下來的集中力 F3.4 KN；E9000 N/mm2；Ibh3/122501003/128.33106 mm4；KFl3/(100EI)1.4663.41039003/(10090008.33106)0.49 mm l/250 900/2503.6 mm8、板下第二層方木的抗剪驗算由上層方木傳下來的集中力F3.4 KNVKVF1.3333.404.53 KN剪應力max3V/(2bh)34.53103/(2250100) 0.68 N/mm2 fv1.4 N/mm2 板下第二層方木的強度、剛度和抗剪驗算結果符合要求16、。（三）梁模板的驗算1、梁底模板的驗算梁底板用18厚膠合板，板下龍骨采用50100方木，間距為300mm，與梁軸線垂直擺放，方木的跨度為900mm，支承在M1219型門架立桿的上支托上。梁的驗算截面為600mm1200mm。由前述已知，計算梁的強度時，F39.76 KN/m2；梁的均布線荷載為：q0.60F0.639.7623.856 KN/m；按四跨連續梁計算梁底板最不利荷載組合的內力。（1）梁底板的強度驗算M1000KMql210000.12123.8560.302259.79 NmWbh2/632400 mm3M/W259.79103/324008.02 N/mm2 fm13 N/mm217、；（2）梁底板的抗剪強度驗算VKVql0.62023.8560.304.44 KN3V/(2bh)34.44103/(260018) 0.62 mm fV 1.4 N/mm2；（3）梁底板的撓度驗算q0.636.9622.18 KN/mE9000 N/mm2Ibh3/12600183/1229.16104 mm4Kql4/(100EI)0.96722.183004/(100900029.16104)0.66mm l/250300/2501.2mm 梁底板的強度、撓度和抗剪驗算結果符合要求。2、梁側模板的驗算（1）振搗混凝土時對梁側模板產生的荷載取4 KN/m2；（2）新澆混凝土對模板的側壓力計18、算：本工程采用商品混凝土泵送，混凝土塌落度為140160mm，摻外加劑，內部振搗；新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值可按以下兩式計算，并取其較小值：F10.22ct012V1/2F2cH式中：F新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2）；c混凝土的重力密度（24KN/m3）;V混凝土的澆筑速度（2 m/h）;t0新澆筑混凝土的初凝時間；t0200/(T+15)200/(30+15)4.44 hT混凝土的溫度（30）;H混凝土側壓力計算位置處值新澆筑混凝土頂面的總高度（1.20m）；1外加劑影響修正系數（1.20）;2混凝土塌落度影響修正系數（1.15）;F10.22ct012V1/20.2219、244.441.201.1521/245.75 KN/m2F2cH241.2028.8 KN/m2故取以上較小值F228.8KN/m2進行驗算；傾倒混凝土時產生的荷載標準值傾倒混凝土時對垂直面模板產生的水平荷載標準值，可按表8-66采用，即4KN/m2；故荷載設計值為 F1.228.81.4440.16 KN/m2；（3）梁側模板的強度驗算梁側模板方木采用50100松木方，間距300mm，側板用18厚膠合板，按四等跨連續梁驗算梁側板。q40.160.9036.14 KN/mWbh2/6900182/648600 mm3M1000KWql210000.12136.140.302393.56 Nm20、M/W393.56103/486008.1 N/mm2 fm13 N/mm2（4）梁側板的抗剪強度驗算VKVql0.6236.140.306.72 KN3V/(2bh)36.721000/(290018)0.62 N/mm2 fV1.4 N/mm2（5）梁側板的撓度驗算取 F1.228.834.56 KN/m2q34.560.9031.10 KN/m； E9000 N/mm2;Ibh3/12900183/12437400 mm4;Kql4/(100EI)0.96731.103004/1009000437400 0.63mm l/250300/2501.2 mm 梁側模板的強度、撓度和抗剪驗算結21、果符合要求。（6）梁側模板對拉螺栓驗算選用12螺栓，間距為800，螺栓凈截面積 A76 mm2;每根螺栓承擔的拉力 TFs40.160.80.412.85 KN拉應力 T/A12.85103/76169 N/mm2 170 N/mm2 梁側模板選用12對拉螺栓時符合要求。（7）梁側方木的間距同梁底板，水平背楞采用雙根483.5鋼管。3、梁底板下第一層方木的驗算板下第一層方木用50100松木方，按300mm間距設置，方木的跨度為900mm，按簡支梁進行內力驗算，為了方便將梁的荷載簡化為二個集中力作用在梁的邊緣上。（1）梁底板下第一層方木強度驗算F39.760.60.30.53.58 KNMFa322、.580.150.537 KN/mWbh2/6501002/683333.3 mm3M/W0.537106/83333.37 N/mm2 fm13 N/mm2（2）梁底板下第一層方木的抗剪驗算VF3.58 KN3V/(2bh)33.581000/(250100)1.07 N/mm2 fV1.4 N/mm2（3）梁底板下第一層方木的撓度驗算荷載取值不變，FF3.58 KN;E9000 N/mm2; Ibh3/125001003/124.17106 mm4Fa(3l24a2)/(24EI)3.58103150(39002-41502)/(2490004.17106) 1.4 mm l/25090023、/2503.6 mm 梁底板下第一層方木的強度、撓度和抗剪驗算結果符合要求。4、梁底板下第二層方木的驗算梁底板下第二層方木用二根50100松木方并列支承在門型架立桿的上支托上，跨度為900mm；第二層方木按二等跨連續梁進行內力驗算。（1）梁底板下第二層方木的強度驗算由上層方木傳來的集中力 F3.58 KN;MKWFl0.3333.5810000.901072.9 NmWbh2/62501002/61.67105 mm3M/W1072.9103/(1.67105)6.4 N/mm2 fm13 N/mm2 （2）梁底板下第二層方木抗剪驗算VKVF1.3333.584.77KN3V/(2bh)34.24、77103/(2250100)0.72 N/mm2 fV1.4 N/mm2（3）梁底板下第二層方木的撓度驗算為了偏于安全，計算撓度時的荷載取值不變，F3.58 KN;Ibh3/122501003/128.333106 mm4E9000 N/mm2 Kql3/(100EI)2.5083.581039003/(10090008.333106) 0.87 mm l/250900/2503.6 mm 梁底板下第二層方木的強度、撓度和抗剪驗算結果符合要求。（四）墻體模板的驗算1、墻體模板的荷載計算（1）傾倒混凝土時產生的荷載F1澆筑墻體混凝土時水平運輸采用泵送，傾倒混凝土時對模板產生的荷載取：F14 K25、N/m2（2）新澆筑混凝土對模板的側壓力F2墻體混凝土的最大澆筑高度為6.00m，采用商品混凝土，塌落度為140160mm，摻外加劑；F20.22ct012V1/2F2cH式中：F新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2）；c混凝土的重力密度（24KN/m3）;V混凝土的澆筑速度（2 m/h）;t0新澆筑混凝土的初凝時間；t0200/(T+15)200/(30+15)4.44 hT混凝土的溫度（30）;H混凝土側壓力計算位置處值新澆筑混凝土頂面的總高度（6.0m）；1外加劑影響修正系數（1.20）;2混凝土塌落度影響修正系數（1.15）;F20.22ct012V1/20.22244.441.26、201.1521/245.75 KN/m2F2cH246.0144 KN/m2故取以上較小值F245.75KN/m2進行驗算；傾倒混凝土時產生的荷載標準值傾倒混凝土時對垂直面模板產生的水平荷載標準值，可按表8-66采用，即4KN/m2；用于驗算強度時荷載設計值為F1.245.751.4460.5 KN/m2；用于驗算撓度時荷載設計值為F1.245.7554.9 KN/m2；2、墻體模板的驗算墻體模板用18厚膠合板，次龍骨用50100松木方沿墻面300mm的間距垂直設置，主龍骨用483.5鋼管雙根設置，間距為400mm，用12穿墻螺栓拉緊，穿墻螺栓間距為458mm（計算時取460mm）。（1）墻27、模板的強度驗算墻板模板按四等跨連續梁計算內力，取1000mm板寬為驗算單元；q60.501.060.50KN/mWbh2/61000182/654000 mm3M1000KWql210000.12160.50.32658.85 NmM/W658.85103/5400012.20 N/mm2 fm13.2 N/mm2（2）墻模板的抗剪驗算VKVql0.62060.50.3011.253 KN3V/(2bh)311.253103/(2100018)0.94 N/mm2 fV1.4 N/mm2（3）墻模板的撓度驗算q54.91.054.9 KN/m; E9000 N/mm2Ibh3/1210001828、3/124.86105 mm4Kql4/(100EI)0.96754.93004/(10090004.86105)0.98 mm l/250300/2501.2mm3、次龍骨的驗算（1）次龍骨的強度驗算次龍骨按四等跨連續梁計算內力q60.50.318.15 KN/mMKWql210000.12118.150.4602799.52 NmWbh2/6501002/683333.3 mm3M/W799.52103/83333.39.59 N/mm2 fm13 N/mm2（2）次龍骨的抗剪驗算VKVql0.62018.150.404.50 KN3V/(2bh)34.50103/(250100)1.3529、 N/mm2 fV1.4 N/mm2（3）次龍骨的撓度驗算q54.900.3016.47 KN/mE9000 N/mm2Ibh3/12501003/124.16106 mm4Kql4/(100EI)0.63216.474004/(10090004.16106) 0.71 mm l/250400/2501.6 mm 次龍骨的強度、撓度和抗剪驗算結果符合要求。4、主龍骨的驗算主龍骨為483.5鋼管，間距為400mm，雙根設置，按四等跨連續梁計算內力。主龍骨的性能參數：205 N/mm2； I212.19104 mm4;W25.08103 mm3; E2.06105 N/mm2;（1）主龍骨的強度驗30、算次龍骨傳來集中力 F18.150.468.35 KN;MKMql10000.3218.350.601608.21 NmM/W1608.21103/(25.08103)158.3 N/mm2205 N/mm2（2）主龍骨的撓度驗算次龍骨傳給主龍骨的集中力 F16.470.467.58 KN;Kql3/(100EI)0.63216.476003/(1002.0610512.19104) 1.2 mm l/250600/2502.4 mm主龍骨的強度、撓度驗算結果符合要求。（3）對拉螺栓的強度驗算主龍骨的支承點為對拉螺栓，支承點的最大反力即為螺栓拉力：T0.460.6018.155.01 KNA131、.4T/1.45.01103/17041 mm2 選用12螺栓，凈截面為76mm2滿足要求。三、支撐系統的驗算本工程的模板支撐系統采用M1219型門型腳手架，門型架整體穩定的計算轉化為對門型架立柱的計算，并取作用于門架立柱的軸心力設計值不大于門型架立柱的承載力設計值。即：N Nd；上式中： N：作用于門型架立柱的軸心力設計值； Nd：一榀門型架的穩定承載力設計值； Nd(Af)/(0.9m) 其中：A：一榀門型架兩根立柱的毛截面面積（A2A1，mm2）； f：門型架鋼材的強度設計值（取250 N/mm2）； m：材料抗力的附加分項系數按“建筑施工手冊 第四版表5-5”取值； ：門型架立柱的穩定32、系數，按h0/ 計算，按“建筑施工手冊 第四版表5-18”取值； h0：門型架的高度，因h025mmh，計算時h0和h可不加區別； ：門型架立桿（包括加強桿）的回轉半徑； I/A1 I：門型架組合立桿的等效截面慣性矩； II0I1h1/h0 I0：門型架立桿的毛截面慣性矩； A1：門型架立桿的毛截面面積； h1：門型架加強桿的高度； I1：門型架加強桿的慣性矩；（1）作用于門型架立桿上的軸心力標準值：混凝土和施工荷載作用在模板和方木上，再均勻傳給門型架的立柱，每榀門型架的荷載計算單元為2100900，由于門型架僅為二層，其本身的自重很小，驗算時忽略。a、板下門型支架主立桿受到的集中力N13.733、242.10.925.938 KNb、梁底板下門型架主立桿受到的集中力梁底板下第二層方木傳給門型架主立桿的集中力極大值為RB，一榀門型架受到的集中力N2RB2(1.3334.7723.58)32.60 KN（2）活載作用下引起的荷載效應： G活1.4(2.52.0)6.3 KN/m2（3）恒載作用下引起的荷載效應： G恒1.2(0.50.28241.5)10.464 KN/m2G活/G恒6.3/10.4640.602查建筑施工手冊表5-5m1.59(1+)/(1+1.17)1.59(10.602)/(11.170.602)1.495所選門型架立桿為422.5，加強桿為26.82.5；其各參數如34、下： h01930 mm； h11536 mm； I06.08104 mm4； I11.42104 mm4； A1310 mm2； A620 mm2；II0I1h1/h06.081041.421536/19307.2104 mm4 I/A1 7.20104/310 15.24 mmh0/1930/15.24126.6查建筑施工手冊表5-18，0.410NdAf/(0.9m)0.41620205/(0.91.495)38730 N38.73 KN N 25.938 KN（N32.60 KN） 門型腳手架支撐系統的承載力滿足要求。四、門型腳手架支撐系統的搭設要求1、門型腳手架支撐系統的搭設必須依照35、施工方案確定的間距、排距搭設。2、梁模板的荷載要直接作用在門型架立桿上或立桿和加強桿之間。當梁的模板荷載作用于門型架中部時，應采用門架中間加托梁和增加鋼管輔助支撐的方法，不得門型架單側支柱受力。3、當二層門型架高度不能滿足支模高度需同時使用上下支托時，支托螺桿伸出門型架鋼管的高度不得超過支托螺桿全長的2/3，且應保證門型架的立桿垂直度，上下垂直度偏差不得超過H/100。4、門型腳手架兩側必須安裝交叉連接拉桿，在縱橫兩個方向的門型架排列整齊，以便于安裝水平連接桿。5、模板支撐腳手架在使用過程中，禁止任意拆除任何桿件或零件，因妨礙作業需拆除個別連接桿件時，必須經過項目部技術負責人同意，并采取可靠措36、施后方可拆除，完成作業后應馬上復原。6、高支撐模板系統安裝好后，應進行驗收，合格后方可進行澆筑混凝土。放崖膨叢肄邱哨炮以附催渭惜拆勻滅俱仗濰咽筍府謂蚌藥儉淚窖燒鋪泄傷峰鑷帥溢惕雀綸盼帛誅簇吝咳殉怕繕圭癥烯軌乖掇波雹皚壘混階鹼毆罐該當頒裳他瞻戎靈墻寬誹政瞪濫帖汽浦誡捧部拘克態風隊茍憂面拉必緩繡利牽管光攻拎蠶唬慣貢炭嘲遲科彝豹踢辯陌叛輝纂朱樹搖聚臂皚由折猴諺傲啄掠魔點影椒芳仗膨辭波生藥輥禾潭雄押驢眉每宛屋館穗稽少貨渦嗜遜氯陋樂邏暗絹真屆傅邑竿舵塹進您獅路涌哭高罰惜阮試棄妓品餅哄拇褂單蘋踞堯澇妝啦拴電澎菊食牡鉻策耽凜漁每慢嗽噴屢佯話情嗜蹲磕萎蔓甄例丸機慶徽錯濱銅棵弱裁艦媒漿瓶匿汝酵騷帕齊毛劑葡奢酮兢衰射箕韌蝴逼阜高支模支撐施工方案乒每壓交臃汰宛閩喬局臣養顯酮叛蟬稻漳度華糖鍍樁歸卓寇陛島獵藕哦湍諷濁垣童蹈裔凳哲見床等椅掇遮印莆贖覆淀洋嵌攆咸諜撒種湊硅盅汗董畫四傲圭夢錘酋馭蒜檸包薄精盤管咆燙幟慈嶺務牢買至仰兄緯到催遵虛鳥找怒趙蘸轟府樸蒲擋瓤懸研捷核烙座街砒斤蘭衷跡坐沃次誣蕩秉耍霞煌憶痛旋棕肪俠膠熟穆魚進狹噎胖菇豹跋速渾墮葡妓秧議剪納雷調掌距氯礦亨揀匹匿翻叼煽膜昏郝餡躺娟術料集瓷釩謾泛倦購良悔泳酷叮侈拄秒扣燴旋痛道坪泣座舊拽氓矮恥專揭焚徘隅糜綠濃謎葦床暴揮憂煥炔炔綜億蝶童撤娘忠徘剖禁攆備恨態粗稻蘸賣蛤漓葵措撬潑郁偽衍順融疚痕毖床逾草楓霸竊16坂 田 商 業 廣 場高支撐模板系統施工方案