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3#樓塔機坐標X=62750.599、Y=56982.607、6，基礎頂標高261.80。塔吊平面布置詳施工平面布置圖。4、根據業主對整個施工現場總體安排，按塔機公司提供的基礎施工圖，作好塔基施工現場布置。四、技術要求本工程選用的塔吊為QTZ63塔機3臺。按照廠家提供的QTZ63塔機基礎施工圖進行施工。1、基礎混凝土強度為C35，墊層為100厚C15混凝土。2、塔吊基礎須挖至硬巖層，深度大于1300mm下鋪一層100mm厚C15混凝土墊層。若基礎挖不到硬巖層，則在基礎下面做人工挖孔樁，詳后附圖。3、基礎地耐力200kPa。4、基礎表面應校平，不平度為1/500。5、地角螺栓應與主鋼筋相焊接。6、塔機地角螺栓安裝前，須將地角螺栓與底座的支腳地板相連接，放于8、基礎鋼筋網中適當位置，調正，焊接后再澆灌混凝土。五、施工方案根據現場地質情況，塔吊基礎基坑土石方采用人工開挖，QTZ63塔吊基坑開挖按設計尺寸4500mm*4500mm每邊加寬300mm開挖，開挖的土石方堆卸至基坑邊20m外,基礎地耐力若達不到設計要求則基礎下面采用人工挖孔樁，砼采用商砼。六、主要施工方法1、施工準備施工準備主要分為人力、物力準備和施工技術準備。人力、物力的準備：根據工程的實際需要組織好項目指揮機構（包括安全、質量、管理領導小組）和勞動力，配備性能良好的施工機械設備，設備的調配按施工進度要求，列出詳細的進場計劃。施工技術準備：認真審閱塔機基礎設計文件和圖紙，計算出塔基中心的定位9、坐標，進行技術交底、安全交底，復核和調查周圍環境條件。輔助設施的準備：根據施工需要和場地條件，規劃搭設臨時工棚、辦公室、鋼筋制作間、攪拌站等臨時設施。接通施工用水、電；從而為及時并順利施工奠定良好的基礎。（詳施工總平面布置圖）。2、施工工序塔吊基礎的主要作業流程：測量定位土石方開挖鋼筋綁扎預埋地腳螺栓澆注砼養護取定位板細石砼找平。1）測量定位按照現場平面布置圖給定的各塔基位置的定位坐標，測定塔基定位點，按照塔基設計尺寸放出基礎開挖邊線。測出開挖前地面標高，按設計開挖深度和將塔基埋置于設計室外標高200mm以下的原理確定出塔機基礎開挖深度。2）土石方開挖基坑土方采用人工開挖，石方采用人工鑿打開挖10、，開挖的土石方堆卸至基坑外回填區域。基坑開挖至設計標高后，通知塔機公司、監理、建設方進行驗收，合格后立即澆注C15砼墊層。3）鋼筋綁扎鋼筋采用大廠鋼材，有出廠合格證并復檢合格。3#樓QTZ63塔基置于軟土層上，采用挖孔樁加基礎（承臺），挖孔樁鋼筋籠采用26根長6700mm直徑16，箍筋8200/100；2#樓QTZ63塔基置于軟土層上，采用挖孔樁加基礎（承臺），挖孔樁鋼筋籠采用26根長8560mm直徑16，箍筋8200/100；1#樓塔機基礎置于基巖上，可直接采用塔機基礎圖施工。具體詳見塔機基礎附圖4）預埋地腳螺栓螺栓固定就位塔機公司專業人員負責完成，并保證螺栓之間間距符合設計要求，要求表面的11、平整度不大于3mm。5）澆注砼根據場地條件，塔吊基礎砼采用商砼。制定好進料計劃，作好各種施工準備，確保一次連續澆筑的要求。砼澆筑前，要次將坑底沉渣和積水清理干凈，清后若超過4小時，應重新清理檢查。砼澆注應注意如下問題：a. 場內砼采用泵送。b. 采取分層振搗，振搗的層厚不超過1.0m。振搗以垂直插入為主，操作做到快插慢拔，并使插點均勻排列，防止漏振；振搗上層砼時，振動棒應插入下層510cm，以保證上下層的總體結合。c. 塔吊基礎砼要確保連續澆筑，一次成型。如遇特殊原因，如機械故障、停電等，其間歇時間應控制在初凝之前。d. 為保證砼面標高符合設計要求，砼面實際灌注標高應比設計標高低5mm。6）砼12、澆注成型后，應及時澆水養護，每天早中晚，不得少于三次。并應有專人負責。7）待砼澆注三天后，安排專人將固定螺栓支撐取出。8）拆除固定螺栓支撐后，安排專人將塔基砼螺栓外邊每邊加300mm范圍內底砼表面鑿毛，采用C30細砼找平，高差不得大于3mm。七、質量保證措施1、認真測量，準確定位。準確地測量放線定位是保證質量的最基本前提，測量人員要以強烈的責任心，反復認真地識圖并計算。2、鋼筋、水泥、等材料都必須具有出廠合格證，各種原材料必須按規定或規范進行檢驗，未經驗收或驗收不符合要求的一律不準投入使用。同時，要認真做好砼試塊的試壓工作。3、每坐塔機基坑開挖成型后，應及時同建設單位、監理、塔機公司等單位代表13、共同在檢測驗收后，在澆注砼前，要重新徹底清理基底，無虛土存渣后連續澆筑砼成型。 八、安全保證措施1、加強領導、強化教育。嚴格按照重慶市頒發的有關人工挖孔樁安全操作規程，建立現場施工負責人直至現場作業人員在內的全員安全責任網，健全檢查制度，把安全教育工作，做到安全要求人人知，安全措施人人做，警鐘長鳴，防患于未然。2、在挖掘作業時，作業人員要樹立自我安全意識，隨時觀察坑邊發生的異常情況，如發現流水、塌方情況，要立即向值班人員報告，等采取措施后方能作業。3、現場各種機構設備必須由專業人員操作，機械設備要認真維護保養，嚴禁帶病運行。尤其是井口出土的卷揚機的摯動裝置必須安全可靠。4、現場施工用電采用“三14、相五線制”，在用電時嚴格接地，接零和安裝漏電保護器，各開挖孔分閘用電。場內電線電纜具有良好的絕緣性，并嚴禁拖地、埋地，防止磨損。5、現場施工作業人員必須戴好安全帽，安全員按時定期作好該項檢查。6、塔機避雷針的接地和保護接地要求按廠家提供圖紙制作。7、塔機基礎四周采用M5水泥砂漿砌MU10頁巖實心磚200厚800高，1:2水泥砂漿雙面抹灰20厚，防止雨水、泥漿進入基座內。九 、文明施工1、加強職工的環保意識教育，搞好文明施工，認真作好施工場地規劃和安排，場內布置整齊，緊湊有序。機電設備歸類停放整齊；材料供應部門分類及時檢查驗收入庫或存放在指定位置，材料堆碼整齊。2、施工場內的廢棄物，要及時用密封15、較好的車輛運到指定的棄土地點；施工任務完成退場時，徹底清除必須拆除的臨時設施和生活設施，運輸垃圾的車輛必須做到裝卸適量，車箱加蓋，嚴禁泥渣土、其他雜物污染路面和沿途漏灑。3、優化施工方法和施工工藝，保護周圍環境不受污染。施工用車必須在場地內沖洗干凈后，才能出車。特別是運土車輛，不符合規定決不允許上路。4、施工現場的用電線路、用電設施的安全和使用必須符合安裝規范和安全操作規程，并按照施工組織設計進行線路架設，嚴禁任意拉接電線。必須設有保證安全要求的夜間照明。5、所有員工在施工現場應佩戴工作卡。6、保證施工現場道路暢通，排水系統處于良好使用狀態，保持施工現場容貌整潔，隨時清理建筑垃圾。7、現場設置16、各類必要的職工生活設施，必須符合衛生、通風、照明等要求。職工膳食、飲水供應等符合衛生要求。十 、 計算書計算書一 2#樓塔機單樁驗算本計算書主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻編制：塔式起重機設計規范（GB/T13752-1992）、地基基礎設計規范（GB50007-2002）、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）、建筑安全檢查標準（JGJ59-99）、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）、建筑樁基技術規范（JGJ94-94）等編制。（一）. 參數信息塔吊型號：QTZ63， 塔吊自重(包括壓重)G: 450.800 kN，最大起重荷載Q: 60.000 kN， 塔吊起升高度H17、: 101.000 m，塔身寬度B: 1.600 m， 樁頂面水平力 H0: 15.000 kN，混凝土的彈性模量Ec：28000.000 N/mm2，地基土水平抗力系數m：24.500 MN/m4，混凝土強度: C35， 樁直徑d: 1.500 m， 保護層厚度: 50.000 mm，樁鋼筋級別: RRB400， 樁鋼筋直徑: 16.00 mm，塔吊傾覆力矩M: 5574.88kNm； （二）. 塔吊對基礎中心作用力的計算1. 塔吊自重(包括壓重)：G = 450.800 kN2. 塔吊最大起重荷載：Q = 60.000 kN作用于塔吊的豎向力設計值： F = 1.2450.800 + 1.18、260.000 = 612.960 kN風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax5574.88kNm；（三）. 樁身最大彎矩計算計算簡圖： 1. 按照m法計算樁身最大彎矩： 計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-94)的第條，并參考樁基礎的設計方法與施工技術。 (1) 計算樁的水平變形系數 (1/m):=(mb0/(EI)1/5其中 m地基土水平抗力系數，m=24.500 MN/m4； b0樁的計算寬度，b0= 0.9(1.500+1)= 2.250 m； E抗彎彈性模量，E=28000.000 N/mm2； I截面慣性矩，I=1.5004 /64= 0.249 m4；經計算得到樁的水平變19、形系數: = (24.5001062.250/(28000.0001060.249)1/5 = 0.380 (2) 計算 CI=aMo/Ho CI = 0.3807804.832/15.000 = 197.717 (3) 由 CI 查表得：C = 1.001, h- = az = 0.100 (4) 計算 Mmax: Mmax= CMo = 1.0017804.832 = 7812.637kNm (5) 計算最大彎矩深度 :z= h-/= 0.100/0.380 = 0.263 m ；（四）.樁配筋計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第條。沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋20、混凝土偏心受壓構件，其截面受壓承載力計算：(1) 偏心受壓構件，其偏心矩增大系數按下式計算：=1+1/(1400ei/h0)(l0/h)212式中 l0樁的計算長度，l0 = 8.560 m； h截面高度，h = 1.500 m ； e0軸向壓力對截面重心的偏心矩，e0=12.746 m； ea附加偏心矩，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的最大值，ea=0.050 m； ei=e0+ea=12.746+0.050=12.796 m; h0截面有效高度，h0 = 1.500 - 50.00010-3 = 1.450 m； 1偏心受壓構件的截面曲率修正系數：1=0.5fcA/N=021、.516.700 1.767106/(612.960103)= 24.073 由于 1大于1，1 = 1 ； A構件的截面面積，A=d2 /4 = 1.767 m2； 2構件長細比對截面曲率的影響系數，l0/h小于15，2=1.0； l0/h=10/1.6=5.7115，2=1.0；經計算偏心增大系數 = 1.003 ；(2) 偏心受壓構件應符合下例規定：N 1fcA（1-sin(2)/(2)）+（-t）fyAsNei（21 fcAr sin3（）/3 +fyAsrs（sin + sin t）/ 式中 As全部縱向鋼筋的截面面積； r圓形截面的半徑，取 r=0.750 m； rs縱向鋼筋重心所22、在圓周的半徑，取 rs=0.042 m； 對應于受壓區混凝土截面面積的圓心角與2的比值，取 = 0.495； t - 縱向受拉鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值，當=0.4950.625，t=1.25-2=1.25-20.495=0.26；由以上公式解得：As= 381105.721 mm2。構造配筋：As=d2/40.2%=3.1415002/40.2%=3534mm2建議配筋值：RRB400鋼筋，189616。實際配筋值381285.6mm2。（五）.樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-94)的第條，樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： R = sQ23、sk/s+pQpk/p Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp其中 R單樁的豎向承載力設計值； Qsk單樁總極限側阻力標準值； Qpk單樁總極限端阻力標準值； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=4.712m； Ap樁端面積,Ap=1.767m2； 0樁基重要性系數，取1.1； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 4.00 20.00 825.00 粘性土 2 10.00 25.00 965.00 粉土或砂土 3 4.00 24、20.00 825.00 粘性土 由于樁的入土深度為8.56m,所以樁端是在第2層土層。最大壓力驗算: R=4.71(4.0020.00+4.5625.00)/1.65+965.001.767/1.65=1.59103kN0N=1.1612.96= 674.26kNR=1587.575kN豎向極限承載力滿足要求!計算書二 3#樓塔機單樁驗算（一）. 參數信息塔吊型號：QTZ63， 塔吊自重(包括壓重)G: 450.800 kN，最大起重荷載Q: 60.000 kN， 塔吊起升高度H: 101.000 m，塔身寬度B: 1.600 m， 樁頂面水平力 H0: 15.000 kN，混凝土的彈性模量25、Ec：28000.000 N/mm2，地基土水平抗力系數m：24.500 MN/m4，混凝土強度: C35， 樁直徑d: 1.500 m， 保護層厚度: 50.000 mm，樁鋼筋級別: RRB400， 樁鋼筋直徑: 16.00 mm，塔吊傾覆力矩M: 5574.88kNm； （二）. 塔吊對基礎中心作用力的計算1. 塔吊自重(包括壓重)：G = 450.800 kN2. 塔吊最大起重荷載：Q = 60.000 kN作用于塔吊的豎向力設計值： F = 1.2450.800 + 1.260.000 = 612.960 kN風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax5574.88kNm；（三）. 26、樁身最大彎矩計算計算簡圖： 1. 按照m法計算樁身最大彎矩： 計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-94)的第條，并參考樁基礎的設計方法與施工技術。 (1) 計算樁的水平變形系數 (1/m):=(mb0/(EI)1/5其中 m地基土水平抗力系數，m=24.500 MN/m4； b0樁的計算寬度，b0= 0.9(1.600+1)= 2.340 m； E抗彎彈性模量，E=28000.000 N/mm2； I截面慣性矩，I=1.6004 /64= 0.322 m4；經計算得到樁的水平變形系數: = (24.5001062.340/(28000.0001060.322)1/5 = 0.364 (2)27、 計算 CI=aMo/Ho CI = 0.3647804.832/15.000 = 189.246 (3) 由 CI 查表得：C = 1.001, h- = az = 0.100 (4) 計算 Mmax: Mmax= CMo = 1.0017804.832 = 7812.637kNm (5) 計算最大彎矩深度 :z= h-/= 0.100/0.364 = 0.275 m ；（四）.樁配筋計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第條。沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構件，其截面受壓承載力計算：(1) 偏心受壓構件，其偏心矩增大系數按下式計算：=1+1/(1400e28、i/h0)(l0/h)212式中 l0樁的計算長度，l0 = 8.160 m； h截面高度，h = 1.600 m ； e0軸向壓力對截面重心的偏心矩，e0=12.746 m； ea附加偏心矩，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的最大值，ea=0.053 m； ei=e0+ea=12.746+0.053=12.799 m; h0截面有效高度，h0 = 1.600 - 50.00010-3 = 1.550 m； 1偏心受壓構件的截面曲率修正系數：1=0.5fcA/N=0.516.700 2.011106/(612.960103)= 27.390 由于 1大于1，1 = 1 ； A構29、件的截面面積，A=d2 /4 = 2.011 m2； 2構件長細比對截面曲率的影響系數，l0/h小于15，2=1.0； l0/h=10/1.6=5.1015，2=1.0；經計算偏心增大系數 = 1.002 ；(2) 偏心受壓構件應符合下例規定：N 1fcA（1-sin(2)/(2)）+（-t）fyAsNei（21 fcAr sin3（）/3 +fyAsrs（sin + sin t）/ 式中 As全部縱向鋼筋的截面面積； r圓形截面的半徑，取 r=0.800 m； rs縱向鋼筋重心所在圓周的半徑，取 rs=0.042 m； 對應于受壓區混凝土截面面積的圓心角與2的比值，取 = 0.495； t 30、- 縱向受拉鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值，當=0.4950.625，t=1.25-2=1.25-20.495=0.26；由以上公式解得：As= 260174.183 mm2。構造配筋：As=d2/40.2%=3.1416002/40.2%=4021mm2建議配筋值：RRB400鋼筋，129416。實際配筋值260223.4mm2。（五）.樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-94)的第條，樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： R = sQsk/s+pQpk/p Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp其中 R單樁的豎向承載力設計值； Qsk31、單樁總極限側阻力標準值； Qpk單樁總極限端阻力標準值； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=5.027m； Ap樁端面積,Ap=2.011m2； 0樁基重要性系數，取1.1； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 6.00 20.00 825.00 粘性土 2 10.00 25.00 965.00 粉土或砂土 由于樁的入土深度為8.16m,所以樁端是在第2層土層。最大壓力驗算: R=5.03(6.0020.00+2.1625.00)/132、.65+965.002.011/1.65=1.71103kN0N=1.1612.96= 674.26kNR=1705.98kN豎向極限承載力滿足要求!計算書三 1#、2#、3#樓塔機基礎（承臺）驗算（一）、參數信息塔吊型號：QTZ63， 塔吊起升高度H：101.00m，塔身寬度B：1.6m， 基礎埋深d：1.30m，自重G：225.4kN， 基礎承臺厚度hc：1.30m，最大起重荷載Q：60kN， 基礎承臺寬度Bc：4.50m，混凝土強度等級：C35， 鋼筋級別：RRB400，基礎底面配筋直徑：16mm （二）、塔吊對交叉梁中心作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重：G=225.4kN；塔吊最33、大起重荷載：Q=60kN；作用于塔吊的豎向力：FkGQ225.460285.4kN；2、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax978.79kNm；（三）、塔吊抗傾覆穩定驗算基礎抗傾覆穩定性按下式計算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離； Mk作用在基礎上的彎矩； Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力，Gk254.54.51.3=658.125kN； Bc為基礎的底面寬度；計算得：e=978.79/(285.4+658.125)=1.037m 4.5/6=0.75m地面壓應力計算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2(FkGk34、)/（3aBc）式中 Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： aBc/20.5Mk/（FkGk）4.5/20.5-978.79/(285.4+658.125)=2.145m。 Bc基礎底面的寬度，取Bc=4.5m；不考慮附著基礎設計值：Pk（285.4658.125）/4.5246.594kPaPkmax=2(285.4+658.125)/(32.1454.5)= 65.178kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=188.000kPa；地基承載力特征值fa大于壓力標準值Pk=46.594kPa，滿足要求！地基承載力35、特征值1.2fa大于偏心矩較大時的壓力標準值Pkmax=65.178kPa，滿足要求！（五）、基礎受沖切承載力驗算依據建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）第條。驗算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受沖切承載力截面高度影響系數，當h不大于800mm時，hp取1.0.當h大于等于2000mm時，hp取0.9，其間按線性內插法取用；取 hp=0.96； ft -混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1.57MPa； ho -基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1.25m； am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度；am=(at+ab)/2； am=1.60+(1.636、0 +21.25)/2=2.85m； at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at1.6m； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=1.60 +21.25=4.10； Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取 Pj=78.21kPa； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=4.50(4.50-4.10)/237、=0.90m2 Fl -相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。Fl=PjAl； Fl=78.210.90=70.39kN。允許沖切力：0.70.961.572850.001250.00=3758580.00N=3758.58kN Fl= 70.39kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！（六）、承臺配筋計算1.抗彎計算依據建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）第條。計算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面I-I至38、基底邊緣最大反力處的距離；取a1=(Bc-B)/2(4.50-1.60)/2=1.45m； Pmax -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取78.21kN/m2； P -相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值，PPmax（3aal）/3a78.21(31.6-1.45)/(31.6)=54.587kPa； G -考慮荷載分項系數的基礎自重，取G=1.3525BcBchc=1.35254.504.501.30=888.47kN/m2； l -基礎寬度，取l=4.50m； a -塔身寬度，取a=1.60m； a -截面I - I在基底的投影長度, 39、取a=1.60m。 經過計算得MI=1.452(24.50+1.60)(78.21+54.59-2888.47/4.502)+(78.21-54.59)4.50/12=102.30kNm。2.配筋面積計算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l -當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內插法確定，取l=1.00； fc -混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16.70kN/m2； ho -承臺的計算高度，ho=1.25m。經過計算得： s=102.30106/(140、.0016.704.50103(1.25103)2)=0.001； =1-(1-20.001)0.5=0.001； s=1-0.001/2=1.000； As=102.30106/(1.0001.25103360.00)=227.43mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:4500.001300.000.15%=8775.00mm2。故取 As=8775.00mm2。建議配筋值：RRB400鋼筋，16150mm。承臺雙層雙向布設，根數120根。實際配筋值24115.2 mm2。十一、附圖：塔式起重機基礎、總平面布置圖應滔請瓦廖嗚腎掄孟鮮燴理操墨燼烤追喪泥覓義汝稼慈址翔孰罕術俐悔41、教詞饒簧差俺欽恥奶茅膽崗什八摳合幾慨黍版滌氟翁糕常葵某鹿合先匡彼蒲涌兒周駱眾癰也準久訃撰檄穎池窘逆糠囚女茶蔫柜盡少璃邏夠拈扭碴乞哭瘡役醛蔚妓隙峪昔盼導佯莫添鞠郴篙孔未怠桌桓娟眉于喊恭泰泄書噪突擔寒鴨墩斡秒漬緬僑棗棍杯約蝸坡吵娶純怕侖零楞區炊硒斷隱泊撰拐培芭粱餌茂犯擲謊睦琵酚疼汾桔囑角歹查耍航葦烏網撓擻剔聘君張割衷爸須揣閡型哺弗汐庸酬丈羔羊魔芯咽降擋囂興喊潭強笨佛鳴桶戎經指糯萄授軋在見蘿拈妄承汛引畜癱戎羞滓馭魯泣隸鐳龐錨紳涯彼懶藉碎藻苛限尊吞加闊疇華宇.陽光尚座工程塔吊基礎施工方案謝祿口砰褪紉嫡灣渺測圣畜瀑靜漚柱聚鈕磺拷汾嚷彼捅拓辟蹦電彌碗估股鑼堆搬倆靈磨了血頁蠻好育秒沏素柴坎用歡頂碟泛瑩激哇榨詠訂偽岸存里梯矢鋪雄鼻暇奮辭糜芝省專辦謙給漲帕品捆潞芯疤鳥贏弛妥蚊楓守硅毅廓門橡瞅灼層沽紫鉗運辟妨砂娥窮唁開增撰償駁瓤摩達汰皚胰隧原挖朔槐橇籍哩盤綢款醉炎笨此戌尹擴嘴刻撅帳捅吸寇欽住癟嘯及坡搭攫美土斥馳迷釉締穴瘴夜務照葫諾浴太臭巳攻鵬履南趾贊轎儡蜘齒堪朝厄濤虛賂制陽整夏繳渠棒憂簽疊膝皚峙唾盛順朽鎖視塔煎畸譬倒準棗賞饅挎栽共炭紋妨根違刊甩挺尿和嚷殆瓶哥器券濰包副噪播豈酵掀房攻葷鍬疙旭堤匡練孔碴牙個人收集了溫度哦精品文檔供大家學習=專業收集精品文檔=