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1、專項施工方案工程名稱：扎賚諾爾鐵北礦井地面生產系統改擴建工程裝車倉“Z”字型上人通道專項施工方案文件編號： 受控標識： 實施日期： 年 月 日鐵北礦裝車倉“Z”字型上人通道專項施工方案一、工程概況本工程位于扎賚諾爾煤業集團鐵北煤礦，為扎煤公司的改擴建工程。裝車倉檐口高度72.3m，筒倉、框架結構，倉下三層框架平臺，倉上兩層，樁基筏板基礎；漏斗層位于19.66m標高；本工程設計相對0.000絕對高程為545.35m；本工程采用滑模工藝施工，首先從-2.2m筏板以上直接組裝滑模機具滑升至26m；漏斗平臺施工完畢后繼續滑模至60.5m環梁底口施工倉頂平臺，為解決人員臨時上下作業面，在東南側搭設上人通2、道一部，架體搭設高度65m，為保證安全計劃45m以下采用標準雙立桿搭設，在26m、46m高度設置卸載鋼絲繩（20）兩道;并且在地面設立風繩2道（靠近鐵路側無法設立），風繩也采用20鋼絲繩。 施工難點及重點：首先本工程倉頂標高63m，需要搭設通道架體高度較大，架體立桿及基礎的穩定性是腳手架安全的基本要求；其次架體與建筑物的扶墻拉結是保證加體穩定的主要因素；再者搭設架體豎向高度較大，如何保證架體搭設及使用中的安全是重中之重。危險源辨識：本工序主要涉及塔吊的吊裝、高處墜落（超高作業）、物體打擊（施工中落物傷人）三類危險源，施工中要嚴格按照分項工程安全技術交底施工，如發生以上事故要及時啟動鐵北工程項目3、部應急專項預案，將事故損失降低到最小。二、編制依據1、扎賚諾爾煤業鐵北礦井地面生產改擴建工程裝車倉施工圖紙；2、扎賚諾爾煤業鐵北礦井地面生產改擴建工程裝車倉施工組織設計；3、建筑施工手冊第四版(供參考)；4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011；5、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-916、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011三、方案設計 由于筒倉采用滑模工藝施工，在筒倉西南方位背風處搭設上人斜道作為滑模施工時人員上下之用，具體搭設設計如下：1、搭設架體縱距1.2m，橫距1.1m,步距1.4m，下部基礎采用500mm厚C30混凝土澆筑，架體45m以下采用雙立桿，4、45m以上采用單立桿；并且為減輕自重45m以上步距調整為1.8m，搭設簡圖如下：2、為增強斜道整體穩定性，連墻件每間隔2步設立一組，豎向間隔2.8m，連墻件采用在倉壁滑模時候預埋，預埋鋼板采用-200*200*8，錨筋414，錨筋長度250mm（預埋件處保溫板不下），預埋件滑出倉壁后用200長短鋼管焊接在上面，要求鋼管全部滿焊（計算書見第八節），簡圖如下：連墻件平面布置圖如下：3、為減輕立桿豎向荷載，在26m、46m高度設置卸載槽鋼（【16a）兩道，卸載槽鋼做成塔吊扶墻樣式，用20鋼絲繩卸載在槽鋼上，卸載鋼絲繩在筒倉33.4m、53.1m標高，卸載鋼絲繩上口滑模時候預埋25圓鋼拉環，滑模滑出來5、時候鑿出來上好繩扣，用吊架將鋼絲繩甩下來，槽鋼與斜道連接處用鋼管與斜道立桿抱牢固，上口上3個防滑扣件。為增加斜道整體穩定性在46m標高設置風繩兩道，風繩也采用20鋼絲繩。簡圖如下：卸載槽鋼平面簡圖如下：卸載槽鋼立面簡圖如下：四、施工準備及搭設進度安排1、施工條件：首層滑模平臺組裝的時候即可進行上人通道的搭設，上人通道需讓出滑模平臺外圈寬度。2、材料準備鋼管：48*3.5mm鋼管，其質量符合Q235-A級鋼規定，規格采用6m、4.5 m、5m、2.5m、1.2m鋼管。扣件：扣件采用可鍛鑄鐵制作的扣件，螺栓擰緊扭力矩達40-65N.m時不發生破壞。腳手板：木跳板，規格為4000m*250mm*506、mm。工具準備及防護用品：扳手、鉗子、安全帶、工具套、安全網等提前準備完畢。3、通道搭設高度65m，最高斜道入口與倉頂連接。4、通道搭設根據主體施工進度安排，和滑模平臺同步施工，滑模高度滑出后的通道口要及時用鋼管封堵，且掛好安全網。五、施工工藝1、通道腳手架基礎盡量搭設在原土上，局部在回填土上部分采用碎石土回填夯實，壓實系數達到0.94以上，分層夯實；搭設前澆筑C30混凝土基礎500mm厚，基礎內配置25200鋼筋網片，寬度以寬出每邊外立桿500mm為準；搭設時候立桿底部鋪設20a槽鋼，槽鋼沿縱距方向鋪設；為增加立桿底部抗彎強度所有立桿底部1m范圍內焊接25鋼筋。2、架體45m以下立桿采用標準7、雙立桿搭設，立桿接頭為對接接頭，立桿接頭與中心節點相距不大于h/3（h為步距）；水平桿接頭采用對接，對接接頭應每步架錯開，錯開間距應500mm；為減輕鋼管自重45m以上步距調整為1.8m。3、立桿縱向間距本架體采用1.2m；橫向間距為1.2m，步距1.4m，采用3排立桿，共計18根立桿布置（45m以下為36根立桿，雙立桿）布置。4、架體與建筑物的拉結：滑模施工時在墻壁上每間隔2.8m高度在墻壁上預埋4塊預埋件，預埋件200*200*8，在預埋件上焊接200mm長腳手桿，架體搭設上來后及時用旋轉扣件與焊接桿連接牢固，形成良好的剛性連接點；扶墻件中間增加對角斜桿，形成封閉三角形，連墻件施工時候以外8、吊架為操作作業面。5、架體整個高度上和四個立面上設連續剪刀撐，與水平桿夾角為450，在腳手架立桿底之上180mm處一律遍設縱向和橫向掃地桿，并與立桿連接牢固。6、架體外圍設立防護欄桿，防護欄桿高度600mm一道，整個高度上連續設置防護欄桿。7、架體外側30m以下掛安全密目網，30m以上掛大眼安全網，綁扎鐵絲采用14#；休息平臺位置安設踢腳板，踢腳板高度180mm，刷紅白警戒色。8、上人斜道木跳板與水平桿夾角300，休息平臺高度1.8m，通道斜跑長3.7m，并排鋪4塊4m長木跳板，用12#與跑道下小橫桿綁扎牢固。9、防滑條采用50*50*1000木條釘在木跳板上，每步斜長300mm。10、卸載鋼9、絲繩在標高26m、46m位置，在倉壁33.4m、53m標高預埋25圓鋼吊環，出模后用鏨子鑿出來，利用吊架上好卸載鋼絲繩后甩出放在倉壁上，吊環處混凝土強度達到75%后即可卸載；卸載平臺采用16a槽鋼焊接，首先將26m、46m的預埋件鑿出來后，將槽鋼焊接在預埋件上(滿焊)，槽鋼底部撐在休息平臺水平桿下，此步水平桿上面上3個防滑扣件；目的是通過吊環、繩扣、鋼絲繩等力系將上人通道豎向荷載卸載在筒倉墻壁上。11、架體避雷在于掃地桿連接的立桿上，避雷接地極采用25鋼筋打入地下3m深，鋼筋上焊接螺絲桿件，架體與接地極通過銅絲連接，做好避雷后經接地搖表檢測不得大于4為合格。12、上人跳基礎周圍人工開挖400m10、m*400mm的排水溝，排水溝采用120磚砌體砌筑，內壁抹20mm厚1:2水泥砂漿，利用排水溝將雨水排入攪拌機沉淀池。13、在上人跳40m外設立兩道風繩，風繩錨墩深度1.5m，平面尺寸600mm*600mm，采用C25混凝土澆筑，錨墩混凝土澆筑前在錨墩上安裝吊環一個，作為風繩錨固點，拉環采用20鋼筋圍成，風繩采用16鋼絲繩，每個端頭至少采用3個繩扣上緊。六、質量控制要點及成品保護1、鋼管銹蝕嚴重，彎曲變形的給予剔除，不允許使用，桿件不允許使用不同規格的鋼管。2、扣件進廠后進行檢驗，進行扭矩試驗， 65N.mm以下損壞的的禁止使用。3、搭設之前，對各鋼管進行刷油漆，豎向、橫向鋼管刷黃油漆，剪刀撐11、刷紅白警戒漆，以滿足外觀要求。4、操作人員在施工之前，應熟悉架體搭設規范的要求，做到嚴格按照規范施工。5、架體搭設時要及時進行分段驗收，符合質量、安全要求后方可進行上段施工。6、架體搭設過程中，嚴禁劇烈碰撞，以防止架體變形。7、搭設完畢后，定期檢查架體情況。8、腳手板、安全網嚴禁任意拆除。9、嚴禁在腳手架上堆料。10、架體任何連墻設施未經過現場安全技術人員同意禁止拆除。注：表中14行中的允許誤差帶正負號項次項 目允許偏差檢查方法1最后驗收垂直度100mm用經緯儀檢查2分段垂直度偏差7mm吊線和卷尺3間距步距20mm柱距50mm排距20mm鋼板尺4縱向水平桿高差20mm水平尺5主節點處各扣件距主12、節點距離150mm鋼板尺6同步立桿對接扣件高差500mm7立桿上對接扣件至主節點距離h/3mm鋼板尺8扣件扭矩4065N.M扭力扳手9剪刀撐傾角4560角尺10腳手板外伸長度（對接）100150 mm七、安全措施1、架子工必須持證上崗，定期檢查身體情況，高血壓、癲癇、恐高癥患者禁止進入作業面。2、搭設腳手架人員必須正確佩戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋，扎緊褲腳。3、上人通道腳手架構配件質量與搭設質量，經檢查驗收合格后方可使用。4、當有六級及六級以上大風、雷雨天氣時，應停止架體搭設與拆除作業。5、上人通道腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點外的縱橫向方平桿及連墻件。6、搭拆上人通道腳手架時，地面應設圍欄13、和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。7、架子工的工具綁扎吊繩防止失手墜落傷人。8、搭設完首層后及時做好架體避雷。9、架體監控及人員指定上人斜道監控內容序號監控項目監控人員檢查次數備注1斜道基礎沉降李晉彬1次/日2架體垂直度、傾斜李其昌1次/2日3扣件有無崩裂李晉彬1次/日4架體底層立桿彎曲變形李晉彬1次/日5連墻件損壞情況李晉彬1次/日6扣件力矩李晉彬跟班檢查7水平扭曲變形李晉彬1次/日注：每次檢測必須留置檢查記錄。八、架體受力計算根據施工要求，搭設高度為65m，計算立桿采用雙立桿搭設到45m，45m以下雙立桿必須采用48*3.5標準鋼管，外側立面采用密目網全封閉，計算架體縱橫距均為14、1.2m（計算取1.2m，按照受力最大立桿計算）踏步板之間立桿縱距1.1m），步距1.4m。上人跳休息平臺高度1.8m，斜跑長度3.8m，平面投影長度3.3m；計算書如下：一、基本參數斜道附著對象建筑物斜道類型之字形斜道立桿縱距或跨距la(m)1.2立桿橫距lb(m)1.2立桿步距h(m)1.4斜道每跑高度H(m)1.8斜道水平投影長度L(m)3.3平臺寬度Lpt (m)1.2斜道跑數n36斜道鋼管類型483.5雙立桿計算方法按雙立桿受力設計雙立桿計算高度H1(m)45雙立桿受力不均勻系數KS0.5二、荷載參數腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.3擋腳板類型沖壓鋼擋腳板15、欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.15每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.3斜道均布活荷載標準值Gkq(kN/)2斜道施工作業跑數nj2風荷載標準k(kN/m2)(連墻件、單、雙立桿)基本風壓0(kN/m2)0.50.57、0.44、0.44風荷載體型系數s1.04風荷載高度變化系數z(連墻件、單、雙立桿)1.096、0.84、0.84三、橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向水平桿根數m2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)121900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5080 計16、算簡圖如下：水平桿布置方式 承載力使用極限狀態 q=1.2(0.038 +Gkjb(la /cos )/(m+1)+1.4Gkq(la /cos)/(m+1)=1.2(0.038+0.3(1.2/0.878)/(2+1)+1.42(1.2/0.878)/(2+1) =1.485kN/m正常使用極限狀態q=(0.038 +Gkjb(la /cos )/(m+1)+Gkq(la /cos)/(m+1)=(0.038+0.3(1.2/0.878)/(2+1)+2(1.2/0.878)/(2+1) =1.086kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算 Mmax=qlb2/8= 1.4851.22/8=0.217、67kNm =Mmax/W=0.267*106/5080 = 52.559 N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！2、撓度驗算 max = 5qlb4/(384EI)= 51.08612004/(384206000121900)=1.168mm = minlb/150，10= min1200/150，10=8mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載力使用極限狀態 Rmax= qlb/2=1.4851.2/2=0.891kN 正常使用極限狀態 Rmax= qlb/2=1.0861.2/2=0.652kN四、縱向水平桿驗算 承載力使用極限狀態 F1=Rmaxcos=0.8910.878=0.718、82kN q=1.20.038cos=1.20.0380.878=0.04 kN/m 正常使用極限狀態 F1=Rmaxcos=0.6520.878=0.572kN q=0.038cos=0.0380.878=0.033 kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 =Mmax/W=0.29106/5080 = 57.087 N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max =1.14mm = minla/cos/150，10= min1366.743/150，10=9.112mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載力使用極限狀態 Rmax= 1.826kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與19、立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.8 橫向水平桿：Rmax=0.891KNRc =0.88=6.4kN 縱向水平桿：Rmax=1.826/0.878=2.08KNRc =0.88=6.4kN 滿足要求！六、荷載計算斜道跑數n36斜道每跑高度H(m)1.8雙立桿計算高度H1(m)45斜道鋼管類型483.5每米立桿承受結構自重標準gk(kN/m)0.3斜道均布活荷載標準值Gkq(KN/)2斜道施工作業跑數nj2立桿靜荷載計算1、立桿承受的結構自重荷載NG1k每米內立桿承受斜道新增加桿件的自重標準值gk1gk1=(la/cos+lbm/2)0.038n/2 /(nH)=(1.2/0.878+120、.22/2)0.03836/2 /(361.8)=0.027 kN/m單內立桿：NG1k=(gk+ gk1)(nH-H1)=(0.3+0.027)(361.8-45) =6.475KN雙內立桿：NGS1k =(gk+ gk1+0.038)H1=(0.3+0.027+0.038)45=16.425KN每米中間立桿承受斜道新增加桿件的自重標準值gk1gk1=(la/cos+lbm/2)0.038/H=(1.2/0.878+1.22/2)0.038/1.8=0.054 kN/m單中間立桿：NG1k=(2gk-0.038+ gk1)(nH-H1)=(20.3-0.038+0.054)(361.8-4521、) =12.197KN雙中間立桿：NGS1k =(2gk+ gk1)H1=(20.3+0.054)45=29.43KN2、立桿承受的腳手板及擋腳板荷載標準值NG2k每米內立桿承受斜道腳手板及擋腳板荷載標準值gk2gk2=Gkjb(la/cos)lb/2+Gkdb(la/cos)(n/2 )/(nH)=0.3(1.2/0.878)1.2/2+0.15(1.2/0.878)(36/2)/(361.8)=0.125kN/m單內立桿：NG2k=gk2(nH-H1)=0.125(361.8-45) =2.475KN雙內立桿：NGS2k =gk2H1=0.12545=5.625KN每米中間立桿承受斜道腳手22、板及擋腳板荷載標準值gk2gk2=Gkjb(la/cos)lb/2+Gkdb(la/cos)/H=0.3(1.2/0.878)1.2/2+0.15(1.2/0.878)/1.8=0.251kN/m單中間立桿：NG2k=gk2(nH-H1)=0.251(361.8-45) =4.97KN雙中間立桿：NGS2k =gk2H1=0.25145=11.295KN立桿施工活荷載計算NQ1k=Gkq(la/cos)lb/2nj=2(1.2/0.878)1.2/22 =3.28 kN七、立桿穩定性驗算斜道每跑高度H(m)1.8斜道跑數n36雙立桿計算高度H1(m)45雙立桿受力不均勻系數KS0.5立桿計算長23、度系數1.2立桿截面抵抗矩W(mm3)5080立桿截面回轉半徑i(mm)15.8立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)489 1、立桿長細比驗算立桿計算長度l0=kh=11.21.4=1.68m 長細比= l0/i =1680/15.8=106.329210 滿足要求！軸心受壓構件的穩定系數計算：立桿計算長度l0=kh=1.1551.21.4=1.94m長細比= l0/i =1940/15.8=122.785查規范JGJ130-2011表得，=0.442、立桿穩定性驗算不組合風荷載作用下的單立桿軸心壓力設計值：單立桿的軸心壓力設計值：單內立桿：N1=1.2(NG1k+24、 NG2k)+ 1.4NQ1k=1.2(6.475+ 2.475)+ 1.43.28=15.332KN單中間立桿：N2=1.2(NG1k+ NG2k)+ 1.4NQ1k=1.2(12.197+ 4.97)+ 1.43.28=25.192KNN=maxN1，N2=25.192KN= N/(A) =25192/(0.44489)=117.085N/mm2f=205 N/mm2滿足要求！雙立桿的軸心壓力設計值:雙內立桿：NS1=1.2(NGS1k+ NGS2k)+ N1=1.2(16.425+ 5.625)+ 15.332=41.792KN雙中間立桿：NS2=1.2(NGS1k+ NGS2k)+ N25、2=1.2(29.43+ 11.295)+ 25.192=74.062KNN=maxNs1，Ns2=74.062KN= (KSNS)/(A) =(0.574062)/(0.44489)=172.109N/mm2f=205 N/mm2滿足要求！組合風荷載作用下的單立桿軸向力：單立桿的軸心壓力設計值：單內立桿：N1=1.2(NG1k+ NG2k)+ 0.91.4NQ1k=1.2(6.475+ 2.475)+ 0.91.43.28=14.873KN單中間立桿：N2=1.2(NG1k+ NG2k)+ 0.91.4NQ1k=1.2(12.197+ 4.97)+ 0.91.43.28=24.733KNN=26、maxN1，N2=24.733KNMw=0.91.4Mwk=0.91.4wk lah2/10=0.91.40.441.21.42/10=0.13 kNm=N/(A)+Mw/W=24733/(0.44489)+0.13106/5080=140.542N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！雙立桿的軸心壓力設計值:雙內立桿：NS1=1.2(NGS1k+ NGS2k)+ N1=1.2(16.425+ 5.625)+ 14.873=41.333KN雙中間立桿：NS2=1.2(NGS1k+ NGS2k)+ N2=1.2(29.43+ 11.295)+ 24.733=73.603KNN=maxNs1，27、Ns2=73.603KNMw=0.91.4Mwk=0.91.4wk lah2/10=0.91.40.441.21.42/10=0.13 kNm =KSNS/(A)+Mw/W=0.573603/(0.44489)+0.13106/5080=196.633N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式焊接連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)2連墻件計算長度l0(mm)1700連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)15.8連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205對接焊縫的抗拉、抗壓強度ft(N/mm2)185Nlw=1.4k2h2la=1.40.5721.421.2=5.363kN長細比=l0/i=1700/15.8=107.595，查規范JGJ130-2011表得，=0.537 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.363+2)103/(0.537489)=28.04N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2滿足要求！對接焊縫強度驗算：連墻件的周長lw=d=3.14248=150.816mm；連墻件鋼管的厚度t=3.5mm；=(Nlw+N0)/(lwt)=(5.363+2)103/(150.8163.5)=13.949N/mm2ft=185N/mm2 滿足要求！