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1、目錄第一章編制依據.3 第二章工程概況.4 2.1 工程簡介.錯誤!未定義書簽。2.2 工程建筑設計概況.錯誤!未定義書簽。2.3 工程結構設計概況.錯誤!未定義書簽。2.4 結構各構件尺寸.4 第三章滿堂模板支架搭設與拆除.7 3.1 立桿、掃地桿搭設要求.10 3.2 縱橫向水平桿搭設要求.10 3.3 滿堂模板支架的支撐設置.10 3.4 滿堂模板支架拆除要求.11 第四章腳手架選擇與布置.錯誤!未定義書簽。4.1 材料的選擇.7 4.2 樓板支撐示意圖.7 4.3 梁支撐示意圖.8 第五章滿堂模板支撐體系穩定驗算.12 5.1 120mm 樓板底模板計算書.12 5.2 樓板模板次楞驗2、算.13 5.3 梁側模模板計算.14 5.4 梁側模板次楞計算.16 5.5 梁底模板計算.17 5.6 梁底模板次楞計算.18 5.7 對拉螺栓強度驗算.19 5.8 首層板底支撐鋼管計算(100mm板厚）層高3.6m（最不利）.19 5.9 梁底支撐鋼管計算(200 500mm梁).21第一章編制依據長垣縣紀檢監察宣教中心全套施工圖建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 建筑結構靜力計算手冊（第二版）直縫電焊鋼管（GB/T13793-2008）低壓流體輸送用焊接鋼管(GB/T3091-2008)碳素結構鋼（GB/T700-2006）鋼管腳手架扣件（GB15831-203、06）混凝土模板用膠合板（GB/T17656-2008）木結構設計規范(GB50005-2003)第二章工程概況2.1 工程簡介項目名稱長垣產城融合區公租房建設項目地理位置長垣桂陵大道西側、緯四路北側建設單位長垣縣房產管理局設計單位河南省城鄉建筑設計院有限公司資金來源國家政策性補助資金+縣政府自籌總工期24 個月質量合格主要功能及用途地下室為儲藏室。1、7、9 號樓為底商住宅，2、3、5、6、8 號樓為純住宅2.2 工程建筑設計概況樓號建筑面積建筑高度層數層高1#樓8182.779m2 32.6m 地下 1 層地上 11 層負一層2.8m，一層商場 3.3m 標準層 2.9m 2#樓7468.4、574 32.2m 負一層2.8m，其它層2.9m 3#樓11002.534 32.2m 5#樓11732.09 32.2m 6#樓7259.6 32.2m 7#樓11955.45 32.2m 負一層2.8m，一層商場 3.0m 標準層 2.9m 8#樓15737.78 32.2m 負一層2.8m，其它層2.9m 9#樓13442.51 32.6m 負一層3.5m，一層商場高 3.6m 標準層 2.9m 總建筑面積86781.317 墻體剪力墻結構。外墻為CL 剪力墻。填充砌體采用200 厚加氣混凝土砌塊屋面保溫層為50 厚擠塑聚苯板；4mm 厚 SBS 改性瀝青油氈。青灰色塊瓦屋面建筑裝飾裝5、修節能設計窗戶采用雙層中空玻璃，外墻采用CL 建筑節能體系。屋面采用50 厚擠塑聚苯板保溫層。外墻裝修外墻為土黃色仿面磚涂料/白色外墻漆。內墻及頂棚裝修戶內內墻、頂棚為混合砂漿墻面和頂棚，廚房、衛生間為釉面磚墻面和水泥砂漿頂棚，樓梯間、電梯間及公共部分為混合砂漿內墻面和頂棚。地面衛生間、陽臺、廚房為地磚防水地面；樓梯、樓梯間為陶瓷地磚樓面，其他房間為水泥砂漿地面。2.3 工程結構設計概況結構形式剪力墻結構抗震設防類別丙類安全等級二級耐火等級一級地基基礎地基獨立基礎以粉質粘土做為地基持力層，承載力特征值為120KPa。地下水埋深 9.7 米。結構參數混凝土強度等級CFG 樁+筏板基礎CFG 樁，6、樁徑400，樁長 20m。樁頂鋪設200厚級配砂石褥墊層，底標高-3.81m。筏板厚 600.CFG 樁:C20 筏板:C30 剪力墻200mm、300mm 9.05以 下 墻 柱C35P6 其它為 C30 2.4 結構各構件尺寸1、結構板：100mm、120mm；在驗算樓板支撐體系時選取最不利結構穩定的120mm 厚的結構板計算。2、結構梁：梁最大截面尺寸為300mm*500mm；因此在驗算梁支撐體系時選取最不利位置即梁最大截面計算。3、框架柱：柱高分別有3.6m、2.9m；4、層高：主樓2.8m、2.9m、3.0m、3.3m、3.6m；構造柱、圈梁、其他C25 第三章腳手架的選擇與布置3.7、1 滿堂模板支架的布置立桿：橫距mlb1，縱距mla1，步距mh8.1，沿梁跨度方向增加一道立桿；模板：15mm 厚的木膠合板；鋼管：48.3 3.6；穿墻螺栓：直徑12mm；沿梁跨度方向在立桿縱向間距中間布置；方木：50mm 80mm；3.2 材料的選擇1、鋼管：48.3 3.6，采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793-2008）或低壓流體輸送用焊接鋼管(GB/T3091-2008)中規定的3 號普通鋼管。其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700-2006）中 Q235-A 級鋼的規定。2、扣件：旋轉扣件、直角扣件、對接扣件，采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標8、準鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）的規定。3、模板：15mm木膠合板，應符合國家現行標準混凝土模板用膠合板（GB/T17656-2008）的規定。4、方木：50mm 80mm，應符合現行國家標準木結構設計規范(GB50005-2003)的規定。3.3 樓板支撐示意圖縱距 la=1.0m,立桿橫距lb=1.0m，步距h=1.8m樓面模板支撐放大圖3.4 梁支撐示意圖縱距 la=1.0m,立桿橫距lb=1.0m,步距 h=1.5m,中間沿梁跨度方向增加一道梁下支撐立桿；L 梁支撐放大圖L 2000 2000 2000 5000 第四章滿堂模板支架搭設與拆除4.1 立桿、掃地桿搭設要求1、9、每根立桿底部應設置底座或墊板。2、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。3、腳手架底層步距不應大于2m。4、立桿除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。4.2 縱橫向水平桿搭設要求4.2.1 縱向水平桿搭設要求1、縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3 跨。2、縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對10、接。搭接應符合下列規定：1）縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心只最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。2）搭接長度不應小于1m，應等間距設置3 個旋轉扣件規定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。4.2.2 橫向水平桿搭設要求1、主節點處必須設置一根橫向水平桿用直角扣件扣接且嚴禁拆除；2、非主節點處的橫向水平桿最大間距不應大于縱距的1/2。4.3 滿堂模板支架的剪刀撐設置1、滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設11、置；2、在架體外側周邊及內部縱、橫向每5m8m，應由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度應為5m8m 每道剪刀撐寬度不應小于4 跨，斜桿與地面的傾角宜在4560之間。3、剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，應用旋轉靠肩固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。4.4 滿堂模板支架拆除要求1、拆除時間：必須滿足規范規定的底模及支架拆除時的混凝土強度的要求。2、拆除方法：拆除支架時應按施工方案確定的方法和方案進行拆除，拆除作業必須由上至下進行，嚴禁上下同時作業。3、運至地面的構配件按規定及時檢查、整修、保養，剔出不合格配件，并按品種、規格隨時碼堆存放。第五12、章滿堂模板支撐體系穩定驗算根據本工程實際情況，現驗算主樓樓板，框架梁，腳手架承載力計算,立桿為縱距la=1m,立桿橫距為lb=1m,步距 h=1.8m,模板為15mm的木膠合板鋼管計算參數為：鋼管立桿截面積A=489mm2，立桿回轉半徑按照壁厚3.6mm，經 計算為 i=15.8mm，截面慣性矩I=1.219510mm4，彈性模量E=2.06 510N/mm2，截面模量 W=5080mm3,鋼管抗壓強度設計值:f=0.205kN/mm2 滿堂模板支架參數信息：梁最大截面300mm*650mm，模板支架高度首層為3.8m，樓板厚最大尺寸為120mm，滿堂支架沿梁跨度方向間距La=1.0m，垂直梁13、跨度方向間距Lb=1.0m，梁下增加一根立桿，掃地桿距支撐面高度mm200，梁底、樓板底采用方木支撐，鋼管采用5.33.48，模板采用15mm 厚木膠合板。梁側模板參數信息：鋼楞，截面類型為:圓鋼管6.33.48；次楞龍骨材料：木楞，寬度:50mm 高度:80mm；主楞間距：450mm；次楞間距：200mm；穿梁螺栓水平間距：450mm；穿梁螺栓直徑：12mm5.1 120mm 樓板底模板計算書面板按簡支跨計算，木膠合板厚15mm，取立桿間距為一個計算單元，毛截面抵抗矩62bhWj=1000*15*15/6=375003mm，慣 性 矩123bhIx=2812504mm，彈 性 模 量E=2314、100.9mmN；恒荷載計算：模板自重KG1=0.52mkN鋼筋混凝土自重22312.025mkNGk活荷載計算：施工活荷載取kQ13.02mkN振搗混凝土產生的活荷載取kQ222mkN傾倒混凝土對垂直面板產生的荷載取kQ322mkN荷載組合：由可變荷載效應控制的組合：)(9.04.1)(2.132121KkkkkQQQGGQ=13.022mkN由永久荷載效應控制的組合：)(7.04.1)(35.132121kkkkkQQQGGG=11.5852mkN因此面板上均布荷載取由可變荷載效應控制的組合：q=13.02面板計算簡圖：跨中彎矩：2max81qlM=0.0651mkN?抗彎強度驗算：jma15、xWMj=1.742mmNjmf=262mmN撓度驗算：xEIql38454=0.11mmL/400=0.5mm 所以模板的強度和撓度均滿足要求。5.2 樓板模板次楞驗算次 楞 參 數：計 算 跨 度取立桿 間 距La=Lb=1m，方 木 尺 寸 為50mm*80mm，彈 性 模 量E=100002mmN,毛截面抵抗矩jW=62bh=53333.33mm，慣性距123bhIx=2133333.334mm；永久荷載計算：方木及模板自重：mkNGk5.015.01鋼筋混凝土自重：mkNGk6.012.02.0252活荷載計算：施工活荷載取kQ10.6mkN振搗混凝土產生的活荷載取kQ20.4mkN16、傾倒混凝土對垂直面板產生的荷載取kQ30.4mkN荷載組合：由可變荷載效應控制的組合：)(9.04.1)(2.132121KkkkkQQQGGQ=3.084mkN由永久荷載效應控制的組合：)(7.04.1)(35.132121kkkkkQQQGGG=4.31mkN因此面板上均布荷載取由可變荷載效應控制的組合：q=4.31mkN跨中最大彎矩：82qlM=0.44mkN?截面抗彎剛度驗算：jWMmax=8.252mmNmf=172mmN撓度驗算：EIql38454=1.73mm400l=2.25mm 5.3 梁側模模板計算梁 參 數：梁 截 面 最 大 尺 寸：200mm*500mm，計 算 跨 17、度 取0.2m，毛 截 面 抵 抗 矩L 62bhWj=400*15*15/6=150003mm，慣 性 矩123bhIx=1125004mm，彈 性 模 量E=23100.9mmN；永久荷載計算：新澆筑混凝土作用于模板的側壓力：21210122.0vtFc=67.462mkNHFc2=102mkNF1、F2新澆混凝土對模板的側壓力計算值；c混凝土重力密度，取253mkN；V混凝土澆筑速度，取4m/h；0t混凝土初凝時間，0t=200/（T+15），T 取 30；1取 1.2；2取 1.15；H混凝土側壓力計算位置至新澆混凝土頂面的總高度，取0.4m；取 F=21,minFF=102mkN活荷18、載計算：振搗混凝土時產生的荷載標準值：kQ2=42mkN荷載效應組合：由永久荷載效應控制的組合：G=1.35*10+1.4*0.7*4=17.42 2mkN由可變荷載效應控制的組合：Q=1.2*10+1.4*4=17.6 2mkN因此作用在梁側模的均布荷載為q=17.6*1=17.6 2mkN模板計算簡圖：計算跨度取0.2m 跨中彎矩：82qlM=0.088mkN?模板抗彎強度驗算：jmaxWMj=5.872mmNjmf=262mmN撓度驗算：EIql38454=0.36mmL/400=0.5mm 滿足要求。5.4 梁側模板次楞計算次 楞 參 數：方 木 尺 寸 為50mm*80mm，彈 性 19、模 量E=100002mmN,毛 截 面 抵 抗 矩jW=62bh=3333.33mm，慣性距123bhIx=833333.334mm,沿梁跨度方向每隔500mm 加一道對拉螺栓，計算跨度取0.5m；永久荷載計算：kG4=13.75*0.55=7.56mkN活荷載計算：kQ2=4*0.55=2.2mkN荷載效應組合：由永久荷載效應控制的組合：G=1.35*7.56+1.4*0.7*2.2=12.362 2mkN由可變荷載效應控制的組合：Q=1.2*7.56+1.4*2.2=12.152 2mkN因此作用在梁側模次楞的均布荷載為q=12.362*0.5=6.181mkN次楞計算簡圖：跨中彎矩：820、2qlM=0.193mkN?模板抗彎強度驗算：jmaxWMj=5.82mmNjmf=262mmN撓度驗算：EIql38454=0.6mmL/400=1.25mm 滿足要求。5.5 梁底模板計算面板按簡支跨計算，木膠合板厚15mm，計算跨度取0.15m，在梁底立桿1m 間距中間增加一道支撐立桿，故取 0.5m 板帶計算荷載，毛截面抵抗62bhWj=150*15*15/6=2411.93mm，慣性矩123bhIx=42187.54mm，彈性模量E=23100.9mmN；恒荷載計算：模板自重KG1=0.52mkN鋼筋混凝土自重2225.1665.025mkNGk活荷載計算：施工活荷載取kQ13.0221、mkN振搗混凝土產生的活荷載取kQ222mkN傾倒混凝土對垂直面板產生的荷載取kQ322mkN荷載組合：由可變荷載效應控制的組合：)(9.04.1)(2.132121KkkkkQQQGGQ=28.922mkN由永久荷載效應控制的組合：)(7.04.1)(35.132121kkkkkQQQGGG=29.472mkN因此面板上均布荷載取由可變荷載效應控制的組合：q=29.47面板計算簡圖：跨中彎矩：2max81qlM=0.0414mkN?抗彎強度驗算：jmaxWMj=17.182mmNjmf=262mmN撓度驗算：xEIql38454=0.256mmL/400=0.375mm 滿足要求。5.6 梁22、底模板次楞計算次楞參數：計算跨度取0.5m，方木尺寸為50mm*80mm，彈性模量E=100002mmN,毛截面抵抗矩jW=62bh=33333.33mm，慣性距123bhIx=833333.34mm；永久荷載計算：方木及模板自重：mkNGk25.05.05.01鋼筋混凝土自重：mkNGk875.465.03.0252活荷載計算：施工活荷載取kQ10.9mkN振搗混凝土產生的活荷載取kQ20.6mkN傾倒混凝土對垂直面板產生的荷載取kQ30.6mkN荷載組合：由可變荷載效應控制的組合：)(9.04.1)(2.132121KkkkkQQQGGQ=8.766mkN由永久荷載效應控制的組合：)(7.23、04.1)(35.132121kkkkkQQQGGG=8.943mkN因此面板上均布荷載取由可變荷載效應控制的組合：q=8.943mkN次楞計算簡圖：跨中彎矩：82qlM=0.279mkN?模板抗彎強度驗算：jmaxWMj=8.42mmNjmf=262mmN撓度驗算：EIql38454=0.87mmN 滿足要求。5.8 首層板底支撐鋼管計算(100mm 板厚）層高3.6m（最不利）5.8.1 100mm 厚板底支撐橫向鋼管計算縱距 la=1m,立桿橫距lb=1m，橫向支撐鋼管按照均布荷載作用下的連續梁計算。荷載的計算：鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.0000.10 1=2.5kN/m24、 模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.501=0.5kN/m 活荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2=3.0001=3kN/m 靜荷載 q1=1.2 2.5+1.20.5=3.6kN/m 活荷載 q2=1.4 3=4.2kN/m 組合荷載:q=q1+q2=7.8kN/m 5.8.2 抗彎強度計算最大彎矩 M=21.0 ql=0.1 7.8 12=0.78kN.m 最大剪力 Q=0.6 7.8 1=4.68kN 最大支座力 N=1.1 7.8 1=8.58kN 抗彎計算強度 f=M/W=153.5N/mm2205N/mm2,滿足要求最大撓度=0.677 4ql/100EI=2.125、mm 支撐鋼管的最大撓度為2.1mm 小于 1000/150與 10 mm,滿足要求!5.8.3 扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范 5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取 8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=8.58kN 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在 20kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件。5.8.4立桿的穩26、定性計算不組合風荷載時立桿的穩定性計算公式：fAN其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=8.58kN(已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2=1.20.125 3.6=0.54kN 不組合風荷載計算軸心力設計值 N=8.58+0.54=9.12kN 模板支架立桿的計算長度0l=h+2a=1.8+2*0=1.8m h支架立桿步距a模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，因為首層層高為3.9m，除去板厚100mm、模板支撐厚度90mm，立桿長度為3.71m，掃地桿高200mm，故a=0mm。立桿長細比=il0=8.151800=114 查表 Q227、35-A 鋼軸心受壓構件的穩定系數，穩定系數=0.489 A立桿的截面面積，A=4892mmf鋼材的抗壓強度設計值，f=2052mmN因此AN=38.12mmNf,滿足立桿穩定性要求。5.9 梁底支撐鋼管計算(200 500mm梁)5.9.1橫向支撐鋼管縱距 la=1m,立桿橫距lb=1m,c=200mm,步距 h=1.5m，橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算，荷載q 取木方支撐傳遞力。荷載的計算：鋼筋混凝土板自重(kN/m)：p1=25.000 10.5=12.5mKN模板的自重荷載(kN/m)：p2=0.50 10.5=0.25mKN活荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 p28、3=3.00010.5=1.5mKN靜荷載 p=1.212.5+1.20.25=15.3kN/m 活荷載 q=1.41.5=2.1kN 組合荷載:P=p+q=17.4mKN5.9.2抗彎強度計算最大彎矩223324bbblclcqclM=0.342mKN?最大支座力 N=2qc=1.74kN 抗彎計算強度 f=M/W=67.3N/mm2 205N/mm2 縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求支撐鋼管的最大撓度為3322322384bbblclcEIqcl=1.04mm 支撐鋼管的最大撓度為1.04mm 小于 1000/150與 10 mm,滿足要求!5.9.3扣件抗滑移的計29、算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范 5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取 8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=1.74kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求,5.9.4立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式fAN其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=1.74kN(已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2=1.20.125 3.6=0.54kN 計算軸心力設計值 N=1.74+0.54=2.28kN 模板支架立桿的計算長度0l=h+2a=1.5+2*0.6=2.7m h支架立桿步距a模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，因為首層層高為3.6m，梁高500mm，模板支撐厚度90mm，100mm高掃地桿，第二步橫桿高度為3.0m，則 a=0.6 立桿長細比=il0=8.152700=171 查表 Q235-A 鋼軸心受壓構件的穩定系數，穩定系數=0.243 A立桿的截面面積，A=4892mmf鋼材的抗壓強度設計值，f=2052mmN因此AN=34.52mmNf,滿足立桿穩定性要求。