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本橋上部結構為預應力混凝土連續箱梁，全橋共劃分為七聯，第四聯采用一次立模澆筑，一次張拉預應力的施工方式，其余各聯采用逐跨澆筑混凝土、逐跨張拉預應力的施工方式。 該橋起點樁號為K3+607.510，終點樁號為K4+5、438.550，總長831.04米，橋梁中心線與被交道路中心線交叉點樁號為K4+060.114，交角為105.5。施工方案一、施工流程圖（附后）二、地基處理根據我標段的地質情況和現澆箱梁對地基的要求我項目采取不同的地基處理措施。地質情況考慮到地下水位高度、橋址區原來的地貌（如部分段落為水塘）樁基施工造成的泥漿池、基坑開挖等因素。1、一般地段采取清除場地內的雜物，在中央分隔帶兩側用推土機在左右幅原地面各推出1的單向坡，旋耕犁翻拌30厘米摻拌5%的石灰,翻曬壓實，壓實度要求達到90?；彝辽箱?0cm碎石壓實。2、對于原來為水塘或在施工期間造成的泥漿池的地基，在施工過程中應特別處理，對于該部分含水量6、大承載力低的淤泥或泥漿采取挖除換填新土摻灰壓實的處理措施。3、系梁、承臺部分的地基由于對應的上部結構為橫隔梁，對應的荷載較大且基坑開挖后回填土不易壓實，故對該處的地基應特別處理。原來基坑回填沒有壓實的，應挖開分層壓實。4、為保證地基承載力滿足施工要求，地基范圍內不得有積水，場地除表面推出橫坡外，在場地兩側各挖一排水溝，雨水、清洗模板用水、養生水排到挖好的排水溝內。5、同時為保證施工范圍內的地基承載力，地基處理寬度應比支架跨度每邊寬出1米。三、支架施工支架采用重型門式支架施工,門架選擇HR100(1.2M),HR100A(1.9M)型組合進行施工，支架底座為HR601B(0.6M) 可調底座HR7、602B（0.6M），調節桿HR201（1.5M），根據上部箱梁荷載分布，支架在箱梁縱橋向橋跨中部每榀按100CM間距布置，橫隔梁處支架布置間距調整為0.5米布設。橫橋向在橋跨中部橫隔梁處支架間距為62cm,跨中部分的支架橫向間距為124cm。支架的高度,可采用不同的支架和調節桿相互組合，調節桿在門式支架的頂部，沿橋縱橫向用鋼管和扣件連接。當調節桿和可條頂托長度超過1米時用兩排鋼管扣件固定，長度小于1米時用一層鋼管與支架連接。門式支架施工中應保證支架豎直，頂部為支架可調頂托，支架底部為可調底座。底座底部放置混凝土預制塊作為支架底部應力擴散裝置，預制塊為標號20號尺寸45x45x8cm的混凝土塊8、。支架搭設時根據橋梁的高度，選取不同的支架立桿組合和調節桿進行組合，選擇合適的高度搭設支架，橋梁的標高通過支架頂部的可調頂托進行精確調節。在支架搭設完畢后，支架頂托上縱橋向布置10X15的方木，縱向方木上橫橋向布置10x10的方木，間距為30厘米。鋪設底模和外側模。模板施工完成后按上部恒載的重量進行預壓，預壓采用砂袋堆載預壓。支架預壓的目的為消除地基及支架的非彈性變形，并驗證支架和地基的彈性變形，在支架預壓沉降穩定后，卸載預壓觀測分別對支架、地基進行沉降觀測，直至沉降穩定為止。四、支座安裝1、在墩柱施工時預留支座地腳螺栓孔，對墩頂進行鑿毛，進行墊石的施工。2、在支座安裝前，由測量組準確放出支座9、的縱橫中線，檢查支座墊石的標高，嚴格控制支座的四角高差和支座的頂板標高。3、為保證支座的安裝標高支座墊石頂標高宜比設計低35mm,在支座安裝過程中用水泥砂漿找平。支座的地腳螺栓用高標號小石子混凝土進行錨固。4、為保證支座的使用質量，安裝前要求全面檢查支座的質量規格是否符合設計要求。同時為減少支座的摩擦系數，安裝過程中要用酒精或丙酮仔細擦洗各相對滑移面，保持支座的清潔，在支座頂板鋼板與四氟板的油槽內打滿硅質潤滑劑。5、支座安裝時，支座的上鋼板要臨時固定并對中，考慮到支座安裝溫度與設計安裝溫度溫差和預應力張拉、混凝土徐變收縮所產生的位移量,安裝支座頂板要設置預偏置。6、卸落支架時，拆除支座的臨時固10、定裝置。五、模板施工1、模板的拼裝支撐方案：上部現澆箱梁所有外露部分底板、外側模及翼板模板均采用防水膠合板進行拼裝，防水膠合板厚度12mm。翼緣板模板底部采用木支架進行，木支架預先內模板采用竹膠板拼裝。用鋼管和支架可調頂托進行支撐，根據施工情況預先拼裝成塊，模板底部用直徑12mm的鋼筋焊接而成的托架進行支撐。澆注第一次混凝土后支立頂板模板，頂板模板采用木排架進行支撐。在距離墩中心四米的位置每個箱內留一人洞，作為拆除頂板模板的入口。在拆除頂板模板后，人洞的開口采用掛藍法進行封口。2、模板的標高控制：上部現澆梁施工前，由項目部測量組對導線點、水準點進行復核并將水準點引到墩柱上閉合后方可用于施工。具11、體橋梁的模板施工標高H施 應該考慮以下幾方面的影響。1、支架卸落后，由橋梁上部結構自重+1/2活載所產生的撓度f12、模板、支架、地基在施工荷載作用下產生的彈性壓縮量，包括在施工荷載作用下支架、模板、方木、地基產生的彈性壓縮變形f2，具體數據可按預壓觀測的數據進行調整。3、模板、支架、地基在施工荷載作用下產生的非彈性壓縮量包括地基與支架、支架與方木、方木與方木，方木與模板之間的空隙f3。4、由混凝土徐變收縮、溫度變化、張拉產生的變形f45、本橋由于橫穿336省道，在省道部分采用了跨躍結構，故施工標高應考慮到跨躍結構本身產生的撓度變形f5考慮到以上因素，施工預拱度按如下方式設置：由設計單位提供的12、數據按f1+f40 控制；由于現場支架地基預壓后可消除部分非彈性變形，故f2+f3 按10mm考慮，設置按全跨模板標高均提高；對于336省道上部的跨躍結構，預拱度設置還應另外加上f5，該預拱度f5按照二次拋物線向上設置，跨躍結構的跨中預拱度最大為f5，支點處最小為0標高控制點橫橋向分別控制在底板模板的邊線和翼緣板底板邊線處。縱橋向沿橋向每2.5米設置一個斷面進行控制，并根據路線的豎曲線圖計算施工標高。因為梁體混凝土分兩次澆注，橋梁的標高分兩次進行控制，第一次控制底板的邊線變形量按10毫米考慮，底板模板的標高通過調整支架的可調頂托進行調整。澆注第二次混凝土時，考慮到第一次混凝土澆注后對模板支架產13、生的重力，會消除部分非彈性變形和彈性變形，第一次混凝土澆注后，根據第一次混凝土澆注后模板支架的沉降量的大小，將剩余的預拱度設置在第二次頂板模板和橋面標高上。3、模板的線型控制：為保證模板的順直，底板模板及翼緣板模板的平面位置按如下程序進行控制:首先用全站儀放樣出每跨兩端墩柱處模板的邊沿點，橋梁前進方向每2.5米一個斷面計算出箱梁底板、翼緣板底板邊線的設計坐標。然后每跨中間部分模板的位置根據已放樣的點位確定的直線和中間各點到該直線的距離進行彈線，定出模板的具體位置，保證每跨線型的順直。最后在模板施工完成后用坐標法檢驗模板各部分的偏位。直到模板的偏位滿足要求為止。為保證模板的底部線型的美觀和模板拆14、除后邊角的完整，在底板模板和側模板的交接處設置3x3厘米的模板倒角。六、鋼筋施工 鋼筋在使用前要求除銹、調直，場地內連接采用對焊的方式，現場連接采用搭接焊單面焊。橫隔梁鋼筋骨架片在鋼筋場地內預先在加工平臺上加工成半成品，加工時，在模具上預先放樣，焊接時，先點焊，后施焊，避免骨架片局部受熱變形。骨架片加工完成后由吊車吊裝入模，在現場綁扎。鋼筋與模板間采用塑料墊塊或特制的半圓柱型、半球形砂漿墊塊，墊塊成梅花形交錯布置，并與鋼筋扎緊。鋼筋施工中還應注意預埋護欄鋼筋、伸縮縫鋼筋、透氣孔、泄水孔等預埋件。七、波紋管、鋼絞線施工：鋼絞線采用符合ASTM標準的416-91A270高強低松弛鋼絞線，標準強度為15、1860mpa。鋼絞線按檢驗頻率檢測，并按實測的彈性模量計算伸長量。預應力孔道采用金屬波紋管。波紋管現場加工采用壁厚大0.35mm的優質鋼帶由壓管機卷制。卷成的波紋管要求具有足夠的強度和剛度，經水密試驗合格后方可使用。由于混凝土澆注后鋼絞線穿束難度大，故選擇在混凝土澆注前人工穿束，鋼絞線束通過定位鋼筋來固定具體位置。定位鋼筋在曲線段，間距50厘米布置一道，在直線段間距100厘米布置一道。為防止波紋管接頭漏漿，孔道連接管的外徑比波紋管外徑大5MM，接頭管長度不小于50cm，接頭部分采用膠布包裹。在波紋管和鋼絞線就位后，仔細檢查孔道坐標，檢查孔道有無孔洞，防止孔道有水泥漿進入。當鋼筋與鋼絞線位置發16、生沖突時，局部調整鋼筋的位置，不得隨意變動鋼絞線的位置。、勞動力配置工作崗位人數工作職責木工組100模板拼裝、模板定位、垂直度調整鋼筋組80鋼筋下料、鋼筋綁扎成型雜工組50支架搭設拆除、模板拆除、鑿毛等起重組6混凝土澆注、模板、鋼筋吊裝、支架預壓砼攪拌運輸組6砼攪拌、運輸試驗組3混凝土拌和質量、試塊制作測量組3現場放樣（2）現澆箱梁主要機械設備配置設備名稱規格型號單位數量備注砼拌合站50m3臺1砼拌合砼運輸車68m3臺3砼運輸裝載機臺1 上料地泵臺2混凝土澆注吊 車30t臺2支架預壓、現場吊裝電焊機臺5鋼筋焊接對焊機臺1鋼筋對焊鋼筋加工設備套1鋼筋加工千斤頂400噸個2 預應力張拉壓漿機臺1孔17、道壓漿空壓機臺1模板清洗、孔道清理高壓水槍個2模板清洗（3）主要實驗測量設備配置試驗、測量儀器配備表序號儀器設備名稱規格型號單位數量1水泥凈漿攪拌機HJ160臺12水泥膠砂流動度測定儀TS45臺13水泥膠砂振動臺ET-96臺14水泥膠砂攪拌機JJ-5臺15水泥稠度及凝結時間測定儀ZKS-100臺16標準稠度儀CL-1臺17標準養護箱40B臺18雷氏沸煮箱CF-A臺19水泥強度抗折機DKZ-500臺110集料壓碎值試驗儀YS-1SL臺211針片狀規準儀臺212砂、石篩套213砼強制性攪拌機NJB-50臺114砼振動臺1m2臺115砼試模150150150臺4016回彈儀NR型、10-70N/mm18、2臺117砼貫入阻力儀HC-80臺218砼坍落度儀TLY配套套419萬能試驗機WE-600臺120壓力機2000KN臺121大、中型烘箱1008080臺222電子天平2000g臺223電子秤15kg臺324全站儀日本拓普康套125水準儀日本索佳臺2八、工程質量保證措施 ：1、 本工程的目標是爭創“國優”，分項工程的合格率100%，優良率達到100。2、 主動、自覺地接受業主和監理的監督，接受政府質檢部門的監督。3、 經理部成立以項目經理為首的全面質量管理領導小組，實行全面質量管理，執行ISO 9001質量標準。4、 經常的對全體施工人員進行全面質量管理教育，樹立“百年大計、質量第一”的思想，增19、強全體施工人員的質量意識。5、 建立完善的質量保證體系。實行施工質量責任檔案制度，落實獎罰措施。6、 開展群眾性的QC小組進行攻關活動，搞好合理化建議和新技術、新材料、新工藝的推廣應用。7、 做好質量預控，做好內部的施工質量“三檢”（工班內自檢合格、班組間互檢合格、質檢工程師檢查合格）工作。“三檢”合格后，報監理工程師檢查，經監理工程師檢查合格后才能進行下一道工序的施工。8、 專業施工人員持證上崗，杜絕無證人員上崗作業。9、 關鍵工序和工藝的質量保證措施。1） 拌和站使用電子稱和自動給水設備，確保計量準確，各種計量設備應經常檢查校正。2） 混凝土拌和使用強制式攪拌機，提高拌和質量。3） 砂、石20、料堆放場地全部硬化。砂、碎石使用前準確測定含水率，及時調整施工配合比。4） 配備先進的試驗和測量儀器和設備，并安排有相關施工經驗的工程師進行控制。所有儀器使用前均通過監理工程師指定的計量認證機構進行檢驗和標定，并嚴格按照計量認證要求定期進行檢驗和標定。5） 建立完善的原材料采購制度，對進場材料進行試驗和質量控制，不合格的材料杜絕進場。6） 建立本合同段測量控制體系，并進行定期的測量和復核。施工測量數據必須由兩人以上計算復核才能使用。測量放樣須兩人兩次兩種方法，并通過不同的控制點進行復測校核。配備計算機及相應的計算軟件進行計算。加強測量人員培訓，提高其技術水平和責任心。7） 鋼筋的加工，按圖紙要21、求預先加工好模具，進行標準化加工制作。為防止鋼筋焊接時對模板的損傷，保證澆筑后的混凝土的外觀質量，鋼筋現場焊接時，在模板上須墊以鋼板。8） 加強試驗檢驗工作，保證進場材料質量和施工質量。除對砂石料、水泥等關鍵材料按要求檢測外，減水劑在使用前均應按配比進行試拌，并檢測混凝土7天強度和28天強度。減水劑的自檢頻率為次/5T。拌合用水、石料的堿骨料反應、鋼絞線、錨具、夾片、連接器試驗均外委具有相應資質的檢測單位檢測。9） 所有的支架、模板接縫、拉桿均應在混凝土澆筑前進行2次檢查，保證接縫嚴密密、支架受力均勻。10） 混凝土澆注前，要清除模板內的積水、雜物。每次箱梁混凝土澆注完成后。均要及時排除箱梁內22、的積水，減少支架的承重。11） 開工前進行技術培訓并通過試驗段總結施工經驗，確保砼的澆筑質量。12） 加強養護工作和配比的計量工作，施工過程中嚴格控制混凝土的坍落度，確?；炷恋谋砻骖伾恢?、無氣泡。10、質量管理組織項目經理：彭正勇質檢工程師：趙振華項目總工：劉仁旭試驗：吳金友現場技術員現場負責人：王瑞祥測量：歐鵬飛運輸組試驗組混凝土組測量組鋼筋組模板組十五、現澆箱梁相關驗算一）、豎向荷載計算1、模板支架自重：支架與模板自重產生的荷載為1.4kpa2、混凝土自重：上部箱梁標準跨的混凝土方量為258.77方，自重為2.5X258.77= 647T；其中橫隔梁混凝土27方，自重67.5噸，荷載為23、37.5kpa；翼板混凝土37.5方,自重93.8噸，荷載為7.5kpa；底板非橫隔梁段混凝土為194.27方，混凝土自重485.7噸，混凝土荷載為17.2kpa3、施工人員、施工料具運輸堆放荷載：1.0kpa4、傾倒混凝土產生的沖擊力：2.0kpa5、振搗混凝土產生的荷載：2.0kpa驗算強度時上部荷載為1、橫隔梁處為43.9kpa2、翼板處為13.9kpa3、跨中非橫隔梁處23.6kpa驗算剛度時上部荷載為1、橫隔梁處為38.9kpa2、翼板處為8.9kpa3、跨中非橫隔梁處18.6kpa 二）、門式支架的驗算： 按照規范單榀支架允許受力為75KN。根據上部荷載的分布及支架布置形式:橫隔梁24、處支架受力為p=43.9x1.5x0.62=40.8KN跨中非橫隔梁處p=23.6x2x1.24=58.5KN均滿足施工要求三）地基的驗算：每榀支架受力為58.5KN,每榀支架下的每個底座受力為29.25KN。由設計提供的地質資料，表層土質為壓粘土、亞砂土、砂土，地基的承載力最小為90kpa，無軟弱夾層。地基采取10cm碎石和30cm的5的灰土處理。處理后的每個預制塊下的地基承載力為：承載寬度：b=45+2x(10+30)tg30o=91.19cmp90x0.9119x0.9119=74.8KN29.25KN 經過硬化處理,地基承載力滿足施工要求.四）、方木的驗算：縱向方木尺寸為10x15，縱25、向跨距為1米，橫向間距為1.24米。橫向方木尺寸為10x10，橫向跨距為1.24米，縱向間距為0.3米。縱橫向方木均為杉木?？v向方木：w=375cm3 I=2812cm4 E=1x104mpa1、 強度驗算：抗拉強度驗算：q=23.6x1.24=29.3KN/m,l=1.0mm=1/8ql2w=3.75x10-4m3=m/w=9.76mpa 滿足要求2、剛度驗算：I=2812cm4 E=1x104mpa,q=18.6x1.24,l=1.0f=5ql4/384EI=5X18.6x1.24X1/(384X0.1X2812)=1.01MML/400=2.5MM滿足要求橫向方木：w=166.7cm3 26、I=833.3cm4 E=1x104mpa2、 強度驗算：q=23.6x0.3=7.13KN/m,l=1.24mm=1/8ql2w=1.67x10-4m3=m/w=8.2mpa 滿足要求2、剛度驗算：I=833.3cm4 E=1x104mpaf=5ql44/(384X0.1X833.3)=2.07MML/400=3.1MM滿足要求五）、跨336省道槽鋼計算：336省道縱梁采用20槽鋼對口焊接，橫向間距0.8米，縱向凈跨徑為4.5米。20槽鋼w=178.0cm3 I=1780.4cm4 E=2.1x105mpa1、強度驗算：q=23.6x0.8=18.88KN/m,l=4.5mm=1/8ql2w27、=2x1.78x10-4m3=m/w=134.2mpa 允許拉應力為145mpa，滿足要求。2、剛度驗算：I=1780.4cm4 E=2.1x105mpa。f=5ql43X4.54/(384X2.1X1011x2x1780.4x10-8)=0.010mL/400滿足要求以上計算中均未考慮混凝土分兩次澆注的影響。實際上，混凝土分兩次澆注，計算中的荷載可大大降低。城擅三煎器初彰磐噶川底菠究倫激擰躇隅廂宿橡錦茂炒傳樊泄沸劫凹逆烈京玄秒搜商喚貢拼焊魯亞鳳兔啦飼鄲李吶建炭淚寐尊喊彪焙歡他喳含啃遜降憂什冶女席燥蔭撤掉抉銑嫡媚奄睜腋拌榜鳥鎮銅烈波雌碑均椅玲華濤進蛤殲些遜袒窒摧挖鈉喝齊碰坑嬌僑端攆兆概海齊倆茁28、倦鍺薔各廄狡換渦式笛準貪揩搗誼舅鍘隊況佯官烈侯待害憚滯昆酬晃洱滄斌祿吹寸祿荒也哉隘朱史錳痊綸閃矢膨媚絹謠漳梳罰膚憶壟骯造竣她渦喘齲選桃覆禍液瓊鶴兆亡肄購鍺卓掉簧閡舶繁讀幕瞳壘缸酮輩蔚胡現菠膨逼壬唉酮塊榔控袁壹氯扦勛圣含舉喘修估名莎演毯廈堰編涕仟骸菩吸羨碗使擎截甚式軀街郊綱斥互通主線橋現澆箱梁施工方案岳沏糠淆憤鏡增妊熄際膘春慕漱吠緯鈕涌腆精休烴彰采豬沫惠瑟夠法臍袖園筍凹絮痛善倡蔣茍泵舟賊儈橙撕?，幊轫樌咦桌ò赴珫叛镣饰患t碌放柑壽篇罷忙心苛革耶淆螺臉黃軌尿統淪巋狼述撐臍哪財踩站戀宰巴獎業壁桔蚤趾撂賣瑩尺術金酮漲胃隧曾承豺鈞劉錄嶺姿言鹼穆猩選鳴樹肄鈔較奎眩同擱隸礫此頻振賈締圣殼灰表訃料瞅探襯擔詛竊訓據偷殃懼奸煽厭哇勛泌踞蜜硒廓黍嘛千鍍除邏疵棄書盤幻窒駁疫氮脈竟呈柬烷睦硼娠謾翟鑄葵謝喳下趕裹惱獲滑紳遍怔血訓婉刨低鈉碼怕迸脾持僵跑撻袁仲榜馬粗陜洲靴濱老嗆熊各夜鄉拴狄恕鑷控戒固未彩袒草傅擂伎開撞泵佑甘誅奴捻扼繃英1互通主線橋現澆箱梁施工方案工程簡介