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1、目錄一、工程概況.2二、進料平臺搭設方案選擇.2三、編制依據.3四、進料平臺構造.34.1、構造要求.34.2、進料平臺材料要求.44.3、進料平臺構造設計.4五、進料平臺的搭設安裝.9六、進料平臺的使用規定及維護.11七、安全文明施工管理.11八、進料平臺的安全措施.12九、應急救援措施.12十、人貨梯卸料平臺計算書.13十一、.懸挑式進料平臺計算書 .20施工升降機進料平臺施工方案一、工程概況工程名稱：黃金鋪華府建設單位：設計單位：監理單位：施工單位：勘察單位：工程地址：“黃金鋪華府”項目總建筑面積48913.68，設計采用現澆鋼筋混凝土框架、框剪結構，建筑最大高度為85.35m。二、進料2、平臺搭設方案選擇1、進料平臺搭設總體方案考慮：1.1、在每幢樓號各安裝一臺SC200/200施工電梯，需要在人貨電梯和每層樓面間搭設鋼管扣件進料平臺，以方便運輸貨物和人員行走。進料平臺主要做為人貨電梯進出料通道使用，一般不堆放材料。卸料平臺按高層落地腳手架方案搭設。1.2、具體方案如下：1#住宅樓：從底 0.000 到屋面層采用落地腳手架搭設；2#、3#住宅樓：從底 0.000 到17 層梁板采用落地腳手架搭設；在 17 層、22 層、26 層梁板各設置一道懸挑工字鋼鋼管腳手架搭設 4#商業住宅樓：從底 0.000 到屋面層采用落地腳手架搭設；1.3、本方案人貨梯卸料平臺計算以第二種方法計算：3、第一種：落地卸料平臺，搭設總高度 45 米；第二種：懸挑工字鋼鋼管腳手架搭設，搭設最大高度為 15 米。三、編制依據建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ30-2011 安全防范工程技術規范GB50348-2004 建筑施工高處作業安全技術規程JGJ80-91 鋼管腳手架扣件GB15831-2006 建筑地面工程施工規程DG/TJ08-2008-2006 四、進料平臺構造4.1、構造要求4.1.1、必須設置縱向、橫向水平桿和立桿，三桿交匯處用直角及旋轉扣件相互緊靠連接。4.1.2、進料平臺與建筑物之間，必須按設計計算或規范要求設置連墻桿。4.1.34、進料平臺立桿需設置在堅實的基礎上，立桿底座采用可鍛鑄鐵制造，搭設時應將木墊板鋪平，放好底座，再將立桿放入底座內，防止不均勻或過大的沉降。4.1.4、平臺左右立柱必須從下至上設置相連不間斷的剪刀撐，增強進料平臺的整體剛度。4.2、進料平臺材料要求4.2.1、鋼管采 48x3.5 鋼管，用于卸料平臺底部及四周架體。4.2.2、鋼管質量要求：4.2.2.1 鋼管表面應無裂縫，兩端面平整，嚴禁打孔；4.2.2.2 鋼管的外觀及力學性能應符合我國現行的有關規范要求。4.2.2.3 扣件應使用與鋼管管徑相配合的可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合國家現行標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定；4.2.25、.4 扣件應保證與鋼管扣緊時接觸良好；當扣件緊夾鋼管時，開口處的最小距離小于 5mm;螺栓擰緊力矩要求達到45-65N m。4.2.2.5 平臺板上鋪 18mm 厚膠合板，橫向采用48 3.5mm 鋼管作水平承重構件。4.3、進料平臺構造設計4.3.1 本工程采用 SC200/200施工電梯，根據本工程的實際情況，進料平臺采用多立桿式鋼管搭設，幫搭設采用雙排鋼管腳手架卸料平臺架。4.3.2、卸料平臺基礎澆注200mm厚的 C20 砼墊層。4.3.3、卸料平臺對應的每層樓面處必須設置連墻桿預埋插管深不得小于250mm。4.3.4、由于人貨電梯基礎做在地下室頂板上用12150 雙層雙向，300 厚6、 C30 混凝土澆搗。從底 0.000 到 13 層頂板采用落地腳手架搭設，采用鋼管雙立桿搭設搭設總高度為45 米。地下室頂板支撐詳圖4.3.5、平臺設計均布荷載要求為2.0KN/m2,施工最大荷載考慮不超過3.5KN/m2。4.3.3、桿件搭設設計4.3.3.1、立桿間距在 1.5m 以內，步距不大于 1.8m 視建筑物層高設定，平臺同每層樓面平。4.3.3.2、每層樓面處設一道縱橫向水平拉桿同墻體拉結。4.3.3.3、橫桿：由于平臺采用模板鋪設，大橫桿間距在40cm 以內。4.3.3.4、剪刀撐：外立桿四周應自下而上連續設置，在進、出料口處可斷開留出通道。同時在每層樓面處布置水平剪刀撐，剪7、刀撐同四角立桿用扣件固定。4.3.3.5、欄桿：平臺非進出料口兩側均按規定設置11.2m 高的防護欄桿，防護欄桿上用模板封閉，防止高出墜物傷人。在進出料口靠樓面一側設可開啟的安全門。4.3.3.6、同建筑物拉結：平臺每層均要設置同建筑物的連接，同建筑物拉結采用樓面澆注混凝土時預埋鋼管同平臺用扣件鋼管連接，并不得固定在人貨電梯上。4.3.3.、鋼管采用 48 3.5鋼管。落地式平臺支架搭設示意圖4.3.3.8、懸挑式平臺懸挑材料采用 16#工字鋼，樓面預埋地錨為?20鋼筋，架體采用鋼管扣件。懸挑平臺預埋地錨制作圖4.3.3.9、立桿接長采用對接扣件連接，其接頭應交錯布置。立桿頂端需要高出頂層進料8、平臺板面1.3m。4.3.3.10、各層樓面的平臺板，主龍骨采用 48 3.5 鋼管，鋼管間距為 250mm，縱向設置。次龍骨采用 80mm 80mm 方木，按間距 200mm橫向布置，外層釘一層18 厚膠合板，整個平臺板應平順及穩固。4.3.3.11、進料平臺內立桿與建筑物的拉結采用剛性連接，連墻件每層操作面均同墻體連接。在各層澆筑砼時，在邊梁和柱相對應位置上預埋48 短鋼管，等砼強度達到要求后，用48 鋼管將預埋鐵管與內立柱用直角扣件扣牢，扣件為雙扣件。扣件連結預埋鋼管同建筑物拉結4.3.3.12、剪刀撐從地下開始設置，斜桿與地面成45-60 滿面布置。底部要插到墊板處，與立桿相交點加扣件9、。最下面的扣節點離底板不大于50cm，剪刀撐采取搭接，搭接長度不少于100cm，且在搭接處加至少兩個扣件。4.3.4 通道防護棚搭設首層進料口一側搭設防護棚安全通道，搭設方法同防護棚搭設要求。五、進料平臺的搭設安裝5.1、準備工作5.1.1 清除施工現場的雜物，整理場地。5.1.2 由于支架直接搭設在地下室底板上。在搭設時立桿下墊槽鋼，然后于槽鋼上加設底座再立立桿。5.2 搭設順序5.2.1 確定立桿位置設置立桿墊塊逐根樹立立桿安裝小橫桿安裝大橫桿設置連墻件安裝方木鋪木腳手板架平臺欄桿。5.2.2立桿：立桿選 用48x3.5鋼管，豎立桿應先豎 里排兩 端頭的 立桿，再豎中 間立桿，外排立桿照里10、排立桿依次進行。立桿豎好后，應縱、橫成線，桿身垂直。5.2.3 大橫桿：48x3.5 鋼管，間距不大于400mm。5.2.4 方木：80 80 方木，間距不大于 200 設置。5.2.5 平臺板：平臺板用一層18mm 厚膠合板。5.2.6 連墻件：連墻件的設置應與架體搭設同步。搭設連墻件的應注意控制架體向里傾斜不大于 1%，嚴禁向外傾斜。5.3、搭設要求5.3.1 在搭設之前，必須對進場的桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。5.3.2 進料平臺的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定程序進行：按施工設計放線、設置進料平臺位置、設置防護欄桿。5.3.3 立桿接駁必須互相11、錯開500mm以上，接駁處的扣件必須緊貼上下立桿。5.3.4 立桿與縱橫桿連接應采用扣件緊密連接。5.3.5 平臺架不能與腳手架混搭，平臺架需與建筑物進行剛性連接，并在拉頂處墊橡膠墊，預防立桿的磨損；平臺兩邊設高度為1.2m 防護欄桿（鋼管），欄桿下加設 180mm高的木踢腳板。5.3.6 平臺內設置可分隔樓面與平臺的活動門。5.3.7 在平臺周圍必須掛警示牌和設置護欄，施工用水、用電不準接在平臺處。5.3.8 搭設時要及時與建筑物結構拉結，或采用臨時支頂，以便確保搭設過程中的安全，并隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差，同時適度擰緊扣件，螺栓的根部要放正，當用力矩扳手檢查，應在45 65N m 12、之間。連接桿件的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓要向上，以防雨水進入。5.3.9 在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距放大，確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。六、進料平臺的使用規定及維護6.1.進料平臺搭設完畢后，必須經過項目負責人、專職安全員檢查驗收合格方可投入使用，任何人未經批準不能拆除平臺的任一構配件。6.2.進料平臺允許最大荷載 3.5kN/m2。不得在進料平臺上堆載材料。6.3.進料平臺搭設好后，進行全封閉使用，地面外側立面做圍護欄桿禁止人員進入。6.4.進料平臺在使用過程中，要經常檢查，確保安全可靠。六級及六級以上大風和雨天應停止進13、料平臺作業，雨后作業時，應把平臺上的積水清除掉，仔細檢查確認安全后，方可上人操作6.6.施工人員應嚴格執行建筑安裝工人安全技術操作規程。6.7.工人在平臺上作業時，應注意自我保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在平臺上嘻鬧和休息。6.8.每班工人上平臺作業時，應先檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方可開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業。6.9.應注意隨時清理落到平臺上的材料，不得在平臺上堆載材料。七、安全文明施工管理7.1、各責任人7.1.1 項目經理：負責安全生產的全面工作。7.1.2 外架工長：負責進料平臺14、搭設的所有工作，確保施工按方案執行，并及時了解施工過程中方案的實效性。7.1.3 項目技術負責人：負責安全技術交底方面工作。7.1.4 安全員：負責安全管理方面的工作，及時糾正施工過程中存在的安全隱患。7.2、安全、文明施工要求7.2.1 為了使進料平臺指標達到預期的目標，努力降低噪音，控制各種危險源帶來的危害，達到“安全第一，預防為主”的目的，因此，在材料轉運過程中，控制措施如下：7.2.2 環境因素控制在施工前，組織全體作業人員進行現場教育，增強全體人員防噪聲擾民的自覺意識。由班組長及工長進行監督，鋼管、扳手等輕拿輕放，禁止隨手亂拋亂扔，以免造成鋼管相互碰撞引起噪聲。拆除后運至地面的構配件15、，材料員督促班組人員及時進行檢查、整修與保養，并按品種、規格堆放整齊。7.2.3 危險源控制卸料平臺在材料轉運中，會有很多危險因素，針對危險源的產生原因及可能產生后果，項目技術負責人根據結構規模、特點進行對管理人員進行技術交底，各管理人員再對班組作業人員進行詳細的交底，并嚴格按照方案監督執行；在工序施工的過程中，項目技術負責人還應聯合項目負責人、安全員進行檢查，發現不符合的，由安全員下達書面的整改意見書，限期整改。如拒不整改者，責令停工整頓。八、進料平臺的安全措施8.1.進料平臺的安裝與拆卸必須由專業人員進行操作，必須經過三級教育，并持證上崗。8.2.進料平臺安裝及拆除過程中，需有專人指揮，專16、人安裝，其下方要設置警戒區域，防止外人進入。作業應按規定的順序來進行，不準上下同時作業。8.3.拆下的平臺板、鋼管、扣件等材料，應用塔吊吊下，禁止往下投扔。8.4.進料平臺應有載重限額牌及醒目的安全警示標志。九、應急救援措施為了加強安全生產工作，提高公司在施工過程中對突發事件的應變能力，盡快控制事態，盡量減少損失，盡早恢復正常施工秩序，特制定此安全事故應急救援預案。9.1.應急救援預案人員配置項目部安全領導小組機構組成：由項目負責人、項目技術負責人、安全員、各作班組等相關人員組成。9.1.1、事故現場搶險組人員組成：由劉劍任組長，作業隊負責人、專業工長等相人員組成。9.1.2、事故現場救護組人17、員組成：由凌勝炎任組長，相關人員組成。9.1.3、事故現場保護組人員組成：由溫清海任組長，現場保安人員組成。9.1.4、事故現場通訊組人員組成：由施揚珠任組長、現場其他應急小組負責人組成。9.2.事故處理救援程序9.2.1、事故發生后，事故發現第一人應立即呼救，并報告項目責任人。9.2.2、報告后，項目負責人立即召集各應急指揮小組，立即進行各項搶救工作。9.2.2.1、現場搶救，同時通知醫療急救中心（打120 電話），應務必講清受傷人數、受傷情況、工作地點，并派人到主要路口引導救護車。9.2.2.2、通知當事人的家屬，做好接待工作。9.2.2.3、積極做好善后處理工作。9.2.2.4、立即派人18、保護現場，設置警戒線、維持現場秩序，召集有關人員了解事故發生經過，做到問訊取證記錄，配合事故調查。9.2.2.5、立即向公司報告，并報至當地的安全生產監察局、建設行政主管部門、公安局、派出所報告。9.2.2.6、立即組織自查自糾、消除隱患工作，并組織全體施工作業人員進行舉一反三的確安全再教育，提高安全防范意識，防止同類事故發生。十、人貨梯卸料平臺計算書（落地腳手架搭設）人貨梯落地卸料平臺的計算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)等編制。一、參數信息:1.基本參數立桿橫距 lb(m):0.80，立桿步距 h(m)：19、1.80；立桿縱距 la(m):1.50，平臺支架計算高度 H(m)：45.00；平臺底鋼管間距離(mm)：300.00；鋼管類型(mm):48 3.5，扣件連接方式：單扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數腳手板自重(kN/m2):0.300；欄桿、擋腳板自重(kN/m2):0.150；施工人員及卸料荷載(kN/m2):3.500；安全網自重(kN/m2):0.005；3.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kpa):500.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:1.00。二、板底支撐鋼管計算:板底支撐鋼管按照均布荷載下簡支梁計算，截面幾何參數為20、截面抵抗矩W=4.73 cm3；截面慣性矩I=11.36cm4；板底支撐鋼管計算簡圖1.荷載的計算：(1)腳手板自重(kN/m)：q1=0.3 0.3=0.09 kN/m；(2)施工人員及卸料荷載標準值(kN/m)：Q1=3.5 0.3=1.05 kN/m；2.強度驗算:板底支撐鋼管按簡支梁計算。最大彎矩計算公式如下:最大支座力計算公式如下:荷載設計值：q=1.2 q1+1.4 Q1=1.2 0.09+1.4 1.05=1.578kN/m；最大彎距Mmax=0.125 1.578 0.72=0.097 kN.m；支座力 N=0.5 1.578 0.7=0.552 kN；最大應力=Mmax/W=21、0.097106/(4.73 103)=20.434 N/mm2；板底鋼管的抗彎強度設計值f=205 N/mm2；板底鋼管的計算應力20.434 N/mm2小于 板底鋼管的抗彎設計強度205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:計算公式如下:均布恒載:q=q1=0.09 kN/m；V=(5 0.09 (0.7103)4)/(384 2.06 100000 11.36 104)=0.012 mm；板底支撐鋼管的最大撓度為0.012 mm 小于 鋼管的最大容許撓度700/150 與10 mm，滿足要求！三、縱向支撐鋼管計算:縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的簡支梁計算；集中荷載 P取板底支撐鋼管傳遞22、力，P=0.552 kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.497 kN.m；最大變形Vmax=5.018 mm；最大支座力Qmax=1.657 kN；最大應力=Mmax/w=0.497 106/4.73 103=105.096 N/mm2；縱向鋼管的計算應力105.096 N/mm2小于 縱向鋼管的抗彎強度設計值205 N/mm2，滿足要求！縱向支撐鋼管的最大撓度為5.018 mm 小于 縱向支撐鋼管的最大容許撓度1500/150 與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑移的計算:按規范表 5.1.7,直角、旋23、轉單扣件承載力取值為 8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數 0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=1.657 kN；R 6.40 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、支架立桿荷載標準值(軸力)計算:1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的結構自重(kN)：NG1=0.116 45.5=5.283 kN；(2)欄桿、擋腳板的自重(kN)：NG2=0.15 0.7 15/2=0.788 kN；(3)腳手板自重(kN)：NG3=0.3 0.71.515/4=124、.181 kN；(4)安全網自重(kN/m2):NG4=0.005 0.7 45.5/2=0.08；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.283+0.788+1.181+0.08=7.331 kN；2.活荷載為施工人員及卸料荷載:施工人員及卸料荷載標準值：NQ=3.5 0.71.5/4=0.919 kN；3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2 7.331+1.4 0.919=10.083 kN；六、立桿的穩定性驗算:立桿的穩定性計算公式:其中N-立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=10.083 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數25、,由長細比 lo/i 的值查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59 cm；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.5 cm2；W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3；-鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；l0-計算長度(m)；參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范，由以下公式計算：l0=k h k-計算長度附加系數，取值為1.155；-計算長度系數，參照 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表5.3.3；取最不利值=1.8；=h/i=1.8 1.8 103/15.9=203.774 Nl，連墻件的設計26、計算滿足要求!連墻件采用單扣件與墻體連接。經過計算得到Nl=11.345kN小于雙扣件的抗滑力 12kN，滿足要求!十一、懸挑式進料平臺計算書（在14 層梁板和19 層梁板各設置一道懸挑工字鋼鋼管腳手架搭設）鋼 管 腳 手 架 的 計 算 參 照 建 筑 施 工 扣 件 式 鋼 管 腳 手 架 安 全 技 術 規 范（JGJ130-2011）。計算參數:雙排腳手架，搭設高度15.0 米，立桿采用單立管。立桿的縱距 1.50 米，立桿的橫距0.80 米，內排架距離結構0.30 米，立桿的步距1.86 米。采用的鋼管類型為48 3.5，連墻件采用 2 步 2 跨，豎向間距 3.60 米，水平間距 27、3.00 米。施工活荷載為 3.5kN/m2，同時考慮 3 層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設 5 層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取 0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。基本風壓 0.55kN/m2，高度變化系數 1.2500，體型系數 0.8720。懸挑水平鋼梁采用16 號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.30 米，建筑物內錨固段長度 4.70 米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的28、腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值P2=0.350 0.700/4=0.061kN/m 活荷載標準值Q=3.500 0.700/4=0.613kN/m 靜荷載的計算值q1=1.2 0.038+1.2 0.061=0.120kN/m 活荷載的計算值q2=1.4 0.613=0.858kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08 29、0.120+0.10 0.858)1.5002=0.214kN.m 支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10 0.120+0.117 0.858)1.5002=-0.253kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.253 106/4729.0=53.424N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值 q1=0.038+0.061=0.100kN/m 活荷載標準值 q2=0.613kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677 0.100+0.30、990 0.613)1500.04/(100 2.06 105113510.0)=1.459mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與 10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038 1.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值P2=0.350 0.700 1.500/4=0.092kN 活荷載標準值Q=3.500 0.700 1.500/4=0.919kN 荷載的計算值P=1.2 0.058+1.2 0.092+131、.4 0.919=1.466kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2 0.038)0.7002/8+1.466 0.700/2=0.516kN.m=0.516 106/4729.0=109.069N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0 0.038 700.004/32、(384 2.060 105113510.000)=0.01mm 集中荷載標準值 P=0.058+0.092+0.919=1.068kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=19 1068.225 700.03/(384 2.06 105 113510.0)=0.775mm 最大撓度和V=V1+V2=0.780mm 小橫桿的最大撓度小于700.0/150與 10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范 5.2.5):R Rc 其中Rc 扣件抗滑承載力設計值,取 8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷33、載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038 0.700=0.027kN 腳手板的荷載標準值P2=0.350 0.700 1.500/2=0.184kN 活荷載標準值Q=3.500 0.700 1.500/2=1.837kN 荷載的計算值R=1.2 0.027+1.2 0.184+1.4 1.837=2.825kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在 12kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在 20kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜34、荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1141 NG1=0.114 20.000=2.282kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2=0.350 6 1.500 (0.700+0.300)/2=1.575kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為 0.15 NG3=0.150 1.500 6/2=0.675kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.500 20.000=0.150kN 經計算得到，靜荷載標準值35、NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.682kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.500 3 1.500 0.700/2=5.512kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表 D.4 的規定采用：W0=0.550 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表 7.2.1 的規定采用：Uz=1.250 Us 風荷載體型系數：Us=0.872 經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7 0.536、50 1.250 0.872=0.420kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85 1.4NQ 經 過 計 算 得 到，底 部 立 桿 的 最 大 軸 向 壓 力N=1.2 4.682+0.851.4 5.512=12.178kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 4.682+1.4 5.512=13.336kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW 計算公式MW=0.85 1.4Wklah2/10 其中Wk 風荷載標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距(m)；h 立桿的步距(37、m)。經 過 計 算 得 到 風 荷 載 產 生 的 彎 矩Mw=0.851.4 0.420 1.500 1.800 1.800/10=0.243kN.m 五、立桿的穩定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.336kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計 算 長 度(m),由 公 式l0=kuh 確 定，l0=1.1551.500 1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.7238、9cm3；由 長 細比，為3118/16=196；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.188；鋼 管 立 桿 受 壓 強度 計 算 值(N/mm2)；經 計 算 得 到=13336/(0.19450)=157.880N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.178kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計 算 長39、 度(m),由 公 式l0=kuh 確 定，l0=1.1551.500 1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；由 長 細比，為3118/16=196；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.188；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.243kN.m；鋼 管 立 桿 受 壓 強度 計 算 值(N/mm2)；經 計 算 得 到=12178/(0.19450)+243000/4729=195.497N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，40、立桿的穩定性計算Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端 C 受腳手架荷載 N 的作用，里端 B 為與樓板的錨固點，A 為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C 點最大撓度計算公式其中 k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1500mm，l=2500mm，ml=300mm，m2=1000mm；水平支撐梁的截面慣性矩I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=185.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載N=13.34kN 水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2 30.641、0 0.0001 7.85 10=0.29kN/m k=1.50/2.50=0.60 kl=0.30/2.50=0.12 k2=1.00/2.50=0.40 代入公式，經過計算得到支座反力RA=34.529kN 支座反力RB=-6.704kN 最大彎矩MA=17.661kN.m 抗彎計算強度f=17.661 106/(1.05 185000.0)=90.919N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載N=4.68+5.51=10.19kN 水平鋼梁自重計算荷載q=30.60 0.0001 7.85 10=0.24kN/m 最大撓度Vmax=642、.846mm 按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄 A 結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即3000.0mm 水平支撐梁的最大撓度小于3000.0/400,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用 16 號工字鋼,計算公式如下其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄 B 得到：b=2.00 由于b 大于 0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值b=1.07-0.282/b=0.929 經過計算得到強度=17.66 106/(0.929185000.00)=102.76N/mm2；43、水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=6.704kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f 為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范 10.9.8f=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=67044/(3.141650 2)1/2=10mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm 以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中 N 錨固力，44、即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=6.70kN；d 樓板螺栓的直徑，d=20mm；fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h 要大于6704.10/(3.1416 201.5)=71.1mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=6.70kN；d 樓板螺栓的直徑，d=20mm；b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!