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1、一、編制依據及規范標準 11.1編制依據 11.2規范標準 1二、便橋設計原則 1三、工程概況技術標準 23.1工程概況 23.2主要技術標準 2四、便橋檢算 24.1板檢算書 2（1）基本資料： 2（2）計算結果： 3（3）跨中撓度驗算： 3（4）裂縫寬度驗算： 54.2主梁檢算書 7（1）主梁恒載： 7（2）板傳來的荷載： 7（3）內力計算 7（4）配筋驗算 8五、 基礎地基承載力撿算 105.1、橋臺下地基承載力撿算 105.2、橋墩下地基承載力撿算 10六、施工技術方案 116.1施工組織 116.2施工機械設備 116.3施工方法 11七、質量保證措施 14八、安全保證措施 14九、2、環境保護措施 15十、 附件 15新建衢州至寧德鐵路浙江段站前工程QNZJZQ-1標段二分部烏引渠便橋施工專項方案一、編制依據及規范標準1.1編制依據（1）現行施工實際標準；（2）現行施工安全技術標準；（3）公路施工手冊橋涵（人民交通出版社）；（4）施工調查；（5）現場勘測及測量；1.2規范標準（1）公路橋涵設計通用規范（JTGD60-2015）；（2）地基基礎設計規范；（3）公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（JTGD62-2012）；二、便橋設計原則1、充分利用有利地形，線路盡可能順直，少占或不占良田好土。盡量避免與鐵路線、公路交叉。在山區峽谷地段，便道位臵盡可能在施工區上方，以免施3、工時堵塞便道。2、便道盡可能地靠近主要工點，以減少引入線長度。引入線以直達用料地點為原則，避免材料二次倒運。3、便道干線不應占用路基，以減少施工與運輸相互干擾，困難地段占用路基時應采取臨時過渡性措施。4、合理布局，盡量使便道與地方交通運輸道路形成網絡。三、工程概況技術標準3.1工程概況烏引渠便橋設于衢寧鐵路一標二分部烏引渠線路右側，為確保烏引渠和平土村大橋施工地點的暢通而設置；河床為卵石，通過查閱資料，地基承載力特征值fak=180kpa，基礎開挖深度70cm；河水流水斷面較窄，流量較少。3.2主要技術標準橋面寬度：4m； 引道設計坡度：0%；設計荷載：55t汽車荷載； 坡度：0%；橋跨布置：4、1-4；主次梁及混凝土板采用3普通混凝土橋臺采用M7.5漿砌片石；四、便橋檢算4.1板檢算書（1）基本資料：（板計算單元）1、編號：1； 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/鉸支/鉸支/；3、荷載：永久荷載標準值：g 3.00+ 7.80(板自重)=10.80 kN/m2可變荷載標準值：q 35.00 kN/m2計算跨度Lx = 8000 mm；計算跨度Ly = 6000 mm板厚H = 300 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB4004、計算方法：彈性算法。5、泊松比：1/5.6、程序自動計算樓板自重。（2）計算結果：Mx =(0.03170+0.06200/55、)(1.2010.80+1.4035.00) 6.02 = 98.37kNmAsx=1064.38mm2，實配12100 (As 1131.mm2)min 0.179% ， 0.372%My =(0.06200+0.03170/5)(1.2010.80+1.4035.00)6.02= 152.44kNmAsy=1631.10mm2，實配16100 (As 2011.mm2)min 0.179% ， 0.565%（3）跨中撓度驗算：Mq - 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值1、撓度和裂縫驗算參數：Mq =(0.06200+0.03170/5)(1.010.80+0.535.00 ) 6.02 6、= 69.62kNmEs 200000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2Ftk 2.01N/mm2 Fy 360.N/mm22、在荷載效應的準永久組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs：、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sq) （混凝土規范式 7.1.22）sq Mq / (0.87 ho As) （混凝土規范式 7.1.43）sq 69.62/(0.87 276.1696.) = 170.920N/mm2矩形截面，Ate0.5bh0.51000300.=150000.mm2te As / Ate （混凝土規范式 7.1.7、24）te 1696./150000.=0.01131 1.1 - 0.65 2.01/(0.01131 170.92) = 0.425、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E：E Es / Ec 200000.0/ 29791.5 = 6.713、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f：矩形截面，f 0、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b / ho 1696./1000/ 276.=0.00615、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式（混凝土規范式 7.2.31）計算:Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f)Bs 200000.1696. 276.2/1.150.425+0.28、+66.7130.00615/(1+3.50.00)=27587.82kNm23、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數 ：按混凝土規范第 7.2.5 條，當 0時， 2.04、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算：B Bs / （混凝土規范式 7.2.2）B27587.82/2 = 13793.91kNm25、撓度 f Qq L 4 / Bf 0.0066328.3 6.004/13793.91= 17.629mmf / L 17.629/6000.= 1/ 340.，滿足規范要求！（4）裂縫寬度驗算：、X方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ， 按下列公式計算： 1.9、1 - 0.65 ftk / (te sq) （混凝土規范式 7.1.22）sq Mq / (0.87 ho As) （混凝土規范式 7.1.43）sq 44.93106/(0.87 259.1117.) = 178.505N/mm2矩形截面，Ate0.5bh0.51000300.=150000.mm2te As / Ate （混凝土規范式 7.1.24）te 1117./150000.= 0.007當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 178.51) = 0.370max crsq/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規范式 7.10、1.21）max 1.90.370178.505/200000.(1.920.+0.0816.00/0.01000) = 0.104mm，滿足規范要求！、Y方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sq) （混凝土規范式 7.1.22）sq Mq / (0.87 ho As) （混凝土規范式 7.1.43）sq 69.62106/(0.87 276.1696.) = 170.920N/mm2矩形截面，Ate0.5bh0.51000300.=150000.mm2te As / Ate （混凝土規范式 7.1.24）te 111、696./150000.= 0.011 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 170.92) = 0.425max crsq/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規范式 7.1.21）max 1.90.425170.920/200000.(1.920.+0.0818.00/0.01131) = 0.114mm，滿足規范要求！4.2主梁檢算書（1）主梁恒載：GK1=0.30.9824/8=6.48kN/m（2）板傳來的荷載：GK2=10.8（2+8）3/（28）=20.25kN/mQK=35(2+8)3/(28)=65.625kN/m（3）內力計算由于兩邊為鉸支座連接，故梁跨12、中彎矩為最大。M恒=（GK1+GK2）l2/8=(6.48+20.25)82/8=213.84kNmM活=QKl2/8=65.62582/8=525kNm在荷載效應的基本組合下內力a、按可變荷載控制組合(GB50009式3.2.3-1)M跨中=Gi1M恒i+QiciM活+QiLiciM活=1.2M恒+1.4M活=1.2213.84+1.4525=1110.41kNmb、按永久荷載控制組合(GB50009式3.2.3-2)M跨中=（Gi1M恒i）+(liciM活)=1.35M恒+1.40.90.7M活 =1.35213.84+1.40.90.7525=751.734kNm（4）配筋驗算a、正截面13、驗算1fcbx=fyAs-fyAs+fpyAp (GB50010式6.2.10-1)MU=fcbx(h0-x/2)+fyAs（h0-as） ( GB50010式6.2.10-2) 保護層厚度c=30mm,強度采用C30，fc=14.3MPa,ft=1.43MPa鋼筋采用HRB400，fy=360N/mm2, fy=360N/mm2As=1964mm2, As=628mm2, Ap=2592mm2h0=h-c-dv-d/2=900-30-10-25/2=850mmx=(fyAs-fyAs+fpyAp)/fcb=(3601964-360628+3602592)/14.3300=330mmMU=fc14、bx(h0-x/2)+fyAs（h0-as）=14.3300330(850-330/2)+360628(850-50)=1150kNmM跨中=1110.41kNmmin=max(0.2%,45ft/fy)=0.18%,滿足要求。=x/bh0=330/300850=0.0013b=0.518,滿足要求。b、斜截面驗算簡支梁剪力最大出現在支座處，故V=（Q恒+Q活）l=(20.25+65.625+6.48)8=738.84KNhw/b=h0/b=850/300=2.8V=738.84KN,滿足要求!當僅配置箍筋時，斜截面剪力符合式：VVcs+Vp (GB50010式6.3.4-1)Vcs=cvft15、bh0+fyvASVh0/s GB50010式6.3.4-2)=0.751.43300850+3602113.1850/100=965.66KNV=738.84KN,滿足要求！（5）柱正截面承載力撿算此柱下部與承臺整體澆筑，上部不與混凝土梁固結，所以其計算長度l0=0.7l=0.71.5=1.05。l0/b=1.05/18，查表（GB50010表6.2.15），=1.00。按荷載標準組合，上部結構傳至柱頂面的豎向力：上部主梁板傳來荷載：F1=1/2（GK1+GK2+QK)l=1/2(6.48+20.25+65.625)8=369.42KN上部次梁板傳來荷載：F2=1/2（GK1+GK2+QK)16、l=1/2(6.48+10.8+65.625)6=248.72KNF合力=2F1+2F2=2369.42+2248.72=1236.28KN鋼筋混過凝土軸心受壓構件其正截面受壓承載力按下式：N0.9（fcA+fyAs） (GB50010式6.2.15)=0.91(14.36106+360201.168)=81.63103KNF合力=1236.28KN，滿足要求！=A/As=6106/（201.168）=0.2%0.5%，滿足要求。5、基礎地基承載力撿算此便橋結構基礎寬度2.5m和2m均小于3m，埋置深度d=0.5m,故地基承載力特征值不需要修正，fa=fak=180kpa。5.1、橋臺下地基承17、載力撿算a、按荷載標準組合，上部結構傳至基礎頂面的豎向力：、上部結構傳來荷載：F1=1/2（GK1+GK2+QK)l=1/2(6.48+20.25+65.625)8=369.42KN、橋臺重：F2=（v1+v2）=（15+10.5）24.6=627.3KNFk=F1+F2=369.42+627.3=996.72KNb、按荷載標準組合，基礎底面處平均壓力值：Pk=(Fk+Gk)/A=(996.72+0)/(2.56)=66.448kpafa=180kpa，滿足要求！5.2、橋墩下地基承載力撿算a、按荷載標準組合，上部結構傳至基礎頂面的豎向力、上部結構傳來荷載：F1=1/2（GK1+GK2+QK)18、l=1/2(6.48+20.25+65.625)8=369.42KN、橋墩重：F2=v3=924=216KNFk=F1+F2=369.42+216=585.42KN、承臺基礎自重：Gk=v4=7.6824=184.32KNb、按荷載標準組合，基礎底面處平均壓力值Pk=(Fk+Gk)/A=（585.42+184.32）/（26.4）=60.14kpafa=180kpa，滿足要求！六、施工技術方案6.1施工組織本橋位于溝亭水渠上，該水渠寬度20米，高度3米，常年水位偏低，圍堰改移水流容易。本橋為27m現澆鋼筋砼板式橋，跨徑為7m，墩高為1.5m。中間橋墩剛好位于水渠中心，兩邊各有3米長度用鵝卵石夯19、實回填，填土高度2.5m，并用漿砌片石做擋墻；基礎開挖用半邊施工，將水引到另外一側；橋上部結構施工，考慮經濟效益及進度要求，擬采用兩跨跨布滿堂支架立模、鋼筋安裝、澆筑砼。施工順序如下：1#臺基礎1#臺身1#臺臺背填土2#墩基礎2#墩身3#臺基礎3#臺身3#臺臺背回填兩跨梁板。6.2施工機械設備施工機械設備、人員：擬投入卡特320D挖掘機1臺、鋼筋加工設備1套、砼運輸車1輛，鋼筋工4人、模板工4人，澆筑工人4人，打夯機1臺。6.3施工方法(1)、測量放樣：基坑開挖前，先用全站儀準確放出基坑開挖線，嚴格控制基礎位置，保證橋梁中軸線準確。(2)、基坑開挖：基坑深度70cm，采用直坡開挖，加寬30cm20、。橋墩基礎位于水渠中，采用河道半邊施工，將水引到另外半邊。（3）、基礎施工：基坑開挖完畢，用重型重力觸探儀進行地基承載力檢查，符合要求后,對基底進行整平先澆筑一層10cm厚的混凝土，再施工放線，準確確定承臺的位置，安裝模板，模板支撐穩定牢固，采用膠合板。采用挖掘機上料，插入式振動棒振搗，澆筑60cm的C30混泥土。覆蓋土工布灑水養護，保持混凝土面濕潤。養護七天后，方拆除模板。（4）、墩身施工：全站儀準確放出墩身邊緣線，在墩身范圍內基礎頂面進行鑿毛，綁扎安裝鋼筋，垂球吊線嚴格控制鋼筋骨架的垂直度，保證保護層厚度。鋼筋綁扎完后，安裝模板，采用鋼模板，支撐采用斜撐及拉桿，支撐穩定牢固。安裝完，進行測21、量復測，垂球吊線，保證模板平面位置及垂直度。采用挖掘機上料，插入式振動棒振搗。混凝土振搗均勻，注意周邊振搗，避免蜂窩麻面。覆蓋土工布灑水養護，保持混凝土面濕潤。養護七天后，方拆除模板。（4）、墩臺施工：全站儀準確放出墩臺邊緣線，掛線選用較為平整，堅硬片石進行砌筑，垂球吊線嚴格控漿砌片石的垂直度，每隔一定高度進行全站儀進行位置復核，確保橋臺位置的準確。（5）、填土施工：由挖掘機就近挖土填筑，打夯機壓實，壓實度能滿足85%要求，分層填筑、按每層30cm從下往上，分層壓實，邊部采用M7.5漿砌卵石做擋墻。（6）、主次梁、板施工：全站儀準確放出矩形板邊緣線，兩邊跨直接在漿砌片石混凝土找平層橋臺上安裝鋼22、筋、架立模板、澆筑砼；中間跨設置滿堂支架，采用大方木墊底，立柱下地基承載力經試驗檢測均能滿足計算承載力（見附件1）要求，在支架上立模、安裝鋼筋、澆筑砼（滿堂支架驗算附下），澆筑砼前先用麻袋裝砂預壓；預壓重量為設計荷載（梁自重、內外模板重量及施工荷載之和）48.67T的120%即58.4T。加載時按照設計荷載的30%(14.6T)、60%(29.202T)、100%(48.67T)、120%(58.4T)、分四級加載，測出各測點加載前后的高程。加載120%后所測數據與加載前所測數據模板日沉降量小于2.0mm（不含測量誤差）時，表明地基及模板已基本沉降到位，可進行卸載，再分別按加載級別卸載，并分別23、測出每級荷載下各測點的高程值，觀測模板變形，待變形趨于穩定，復核高程滿足要求后，方可進行澆筑砼。（7）、考慮矩形板為受彎結構，預壓卸載后標高與設計標高差為非彈性變形h1，加載后標高與卸載后標高差為彈性變形h2，通過調整在施工中，要在底模跨中設置h1+h2+10mm兩側按拋物線對稱設置的向上預拱度。混凝土振搗均勻，注意周邊振搗，避免蜂窩麻面。覆蓋土工布灑水養護，保持混凝土面濕潤。待主次梁、板強度達到80%后，方可拆除支架。（8）、模板施工加固。梁板柱模板統一采用18厚膠合板（930mm1800mm18mm）,模板加固采用50mm100mm方木，梁板底模下方木順橋橫向100mm設置一道。橋墩豎向324、00mm設置一道方木，橫向500mm設置一道鋼管卡箍，用對拉螺栓拉緊。梁側模板豎向400mm設置一道方木，橫向300mm設置一道方木，用M12對拉螺栓拉緊，梁低設置兩道縱向方木。（9）、橋面系設置、防護欄桿。橋面板設置10mm厚橡膠板伸縮縫；在現澆橋面的時候，延橋長方向做截面尺寸200mm200mm8000mm的砼護欄。七、質量保證措施7.1、在領工和技術負責人的領導下，由專職工程師組成安質監察組負責質量管理工作。7.2、施工現場安排施工人員和技術人員全程監控。每周由專職工程師組織一次質量巡查，并總結分析。7.3、班組堅持“三檢制”，自檢合格后，然后由項目部專職質檢員進行全面檢查驗收。并針對檢25、查結果總結分析，及時整改。7.4、嚴禁違反施工程序，不按施工方案的施工行為，不得使用不符合質量要求的原材料和設備。7.5、施工便橋的驗收工作，由安質部組織相關部門按照四級公路標準進行驗收。八、安全保證措施8.1、所有施工機械、車輛必須有專職司機并持證上崗；8.2、作業工人必須進行安全教育，加強相互監督，時刻保持自我防范意識；8.3、施工便道與既有道路聯通處、交叉處、變向處等位置設置明顯標注；標識牌滿足夜間視覺要求；8.4、對于臨近水坑、池塘、便道急彎、陡坡地段等應設置防護措施及相應的警示標識；8.5、在便道和便橋入口處設警示牌，嚴禁非施工車輛、非作業人員進入施工便道；8.6、配備專人定期巡邏檢26、查，灑水，避免灰塵飛揚；8.7、經常對路面進行整修，保證路面平坦直順；8.8、禁止非施工人員到施工便道和便橋上玩耍、逗留。九、環境保護措施9.1、合理布置大型臨時設施，杜絕焚燒有毒廢料，避免污染水源，節約用水。9.2、臨時工程的修建本著節約用地、方便生活、利于生產、保護植被的原則。統籌安排，合理選址，并經業主、當地環保部門審批，主動接受監督檢查。9.3、針對挖出的淤泥等，采用裝載機、運渣車（自卸車）及時清理，運輸到指定場地集中堆放。9.4、臨近水系的便道便橋施工時，盡可能減少對水體的污染，建筑垃圾禁止向水體中傾倒。10、附件1、滿堂支架驗算；2、便橋平面圖、立面圖、剖面圖；3、承臺配筋圖、承臺墩身節點圖；4、主次梁配筋圖、主次梁節點圖5、板配筋圖、梁板節點圖；6、鋼管模板支撐平面、立面、剖面。