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1、目錄一、編制依據 .1二、工程概況 .1三、腳手架部署 .13.1 架體設計.13.2 腳手架搭設參數.33.3 腳手架搭設原則.5四、施工準備 .54.1 原材料準備.54.2 人員準備.64.3 現場準備.6五、施工方法 .65.1 腳手架搭設.65.2 卸料平臺及馬道.105.3 首層護頭棚.115.4 腳手架驗收.125.5 腳手架拆除.13六、安全注意事項 .14七、雙排落地式鋼管腳手架計算書.15八、卸料平臺計算書 .23一、編制依據序號名稱編號1 連云港金融大廈項目施工圖紙2 建筑結構荷載規范GB50009-2012 3 建筑工程質量驗收統一標準GB50300-2001 4 建筑2、施工計算手冊GB50204-2002 5 建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011 6 建設施工高處作業安全技術規范JGJ80-91 7 國家、江蘇、連云港地區其他相關規范、規程及規定8 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 9 關于印發 連云港市建設工程危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知連建質 2009537 號10 關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知建質 200987號二、工程概況序號項目內容工程名稱連云港經濟技術開發區金融大廈項目2 工程地址項目位于連云港市新浦區，西側為花果山大道，南側為銀臺路，東側為規劃道路，北側為鹽池西路。用地整體呈規則3、的矩形狀，東西向長度120 米，南北向長度200 米。3 建設單位江蘇新海連發展集團有限公司4 設計單位連云港市建筑設計研究院有限責任公司5 監理單位連云港連宇建設監理有限責任公司6 施工總包中國建筑一局（集團）有限公司7 質量目標一次性驗收合格，爭創國優三、腳手架部署3.1 架體設計為保證業主要求的2014 年節前 A區主體結構 12 層節點工期，調整結構施工順序，即先施工主樓區域，后施工裙房區域。根據施工進度，主樓西側及北側自地下室頂板開始搭設雙排落地式腳手架，搭設至 6 層頂板；主樓東側及南側自地下室底板開始搭設雙排落地式腳手架，搭設至 4 層頂板，自第 4 層頂板開始搭設雙排落地式腳手4、架，搭設至6 層頂板。雙排落地式腳手架最大搭設高度為32.35m。裙房外側腳手架自地下室頂板開始搭設，采用雙排落地式腳手架，搭設至第 4 層頂，架體最大搭設高度為26.05m。每個流水段施工時在東西側各設一個卸料平臺，東側設一個上人馬道及護頭棚，卸料平臺尺寸為 2900*4000mm，采用 18#工字鋼作為主次梁，平臺滿鋪腳手板，并采用鋼絲繩與框架梁拉結，架體每層與框架梁及框架柱連接。上人馬道單獨搭設成之字形，并在外立面進行維護。護頭棚采用鋼管搭設，通道寬度4m，通道頂部覆蓋醒目彩條布，并按中建 CI 標準進行掛牌等裝飾。主體結構 1 層頂板施工時，在雙排落地式腳手架外側搭設一道硬防護，硬防護5、采用鋼管搭設，頂部掛一道水平兜網，硬防護高度及寬度不應小于該層層高。施工層架體鋪設腳手板下掛一道水平兜網，防止物體從操作層墜落傷人。當外維護架拆除后，應在結構邊緣位置搭設防護欄桿。對室內的電梯井口、樓梯口、通道口、預留洞口等部位搭設防護欄桿，并在各洞口井道內設水平兜網，間距按方案要求設置。3.2 腳手架搭設參數平面圖 2-2 剖面中，架體采用A48*3.5mm鋼管搭設雙排落地式腳手架，腳手架的立桿橫距為 0.95m，立桿縱距為 1.5m，橫桿步距為1.8m，腳手架內排立桿距結構外沿0.25m。錨固端預埋兩道A16 圓鋼用于固定卸載鋼管，預埋圓鋼第一道距離結構邊線300mm，第二道距離結構邊線26、.0m。卸荷鋼管采用A48*3.5mm單鋼管，長度 4m，懸挑1.7m，錨固 2.3m，架體隨每層架體搭設水平兜網。操作層滿鋪木跳板，設兩道護欄，設高度 18cm的擋腳板，腳手架外滿掛密目安全網。平面圖 1-1 剖面中，架體采用A48*3.5mm鋼管搭設雙排落地式腳手架，腳手架的立桿橫距為 0.95m，立桿縱距為 1.5m，橫桿步距為1.8m，腳手架內排立桿距結構外沿0.25m。落地式腳手架在一層頂板搭設水平兜網。操作層滿鋪木跳板，設兩道護欄，設高度 18cm的擋腳板，腳手架外滿掛密目安全網。3.3 腳手架搭設原則腳手架搭設應是從下到上、分步分層搭設、分步分層固定、分步分層校正、支撐、攔桿、防7、護網同步搭設、分段驗收的原則。四、施工準備4.1 原材料準備4.1.1 鋼管：?外徑 48mm，壁厚 3.5mm，應有出廠合格證明，有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或有裂紋的嚴禁使用。?鋼管必須涂有防銹漆，并嚴禁打孔。4.1.2 腳手板：腳手板采用木質腳手板，長3000mm、寬 250mm、厚 50 mm，兩端頭用 16#鐵絲捆綁，距端頭 150 mm。4.1.3 扣件：?采用可鍛鑄鐵扣件，應有出廠合格證明，發現有脆裂、變形、滑絲的禁止使用。?扣件在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時，不得發生破壞。?扣件不得有裂紋、氣孔；不宜有縮松、砂眼等缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干8、凈。?扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。?扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。?扣件表面應進行防銹處理。主要周轉材料工程量鋼管(m)扣件(個)腳手板(m2)密目網(m2)大眼網(m2)A16 圓鋼(kg)A20 圓鋼(kg)C28 螺紋鋼(kg)18#工字鋼（m）57037 46982 1192.8 13895 3300 1200 1330 1420 54 4.2 人員準備4.2.1 腳手架施工設專業工長1 名，對其安裝、拆除、檢查和圍護進行管理；同時設安全監督檢查人員1 名，確保腳手架的搭設和使用符合方案要求；需架子工20 人，4人一組，互9、相配合。4.2.2 架子工須體檢合格并經 特種作業人員安全技術管理規則考核和安全教育培訓合格，持證上崗。4.3 現場準備4.3.1 各種扣件應分開堆放，不同長度的鋼管要分開碼放。4.3.2 操作面內雜物應及時清理干凈。五、施工方法5.1 腳手架搭設5.1.1 腳手架立桿?外排立桿高出檐口1.8m，里排立桿要低于檐口0.05m。?雙排落地式腳手架內排立桿距建筑物外皮為250mm。?當立桿采用對接接長時，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于600mm。?當立桿采用搭接接長時10、，搭接長度不應小于1m，并應采用不少于 3 個旋轉扣件固定。端部扣件的邊緣至桿端距離不應小于100mm。?立桿垂直度的偏差不得大于架高的1/200，相鄰兩根立桿的接頭應力求不在同一步內。?當腳手架立桿基礎不在同一高度上時，必須將高出的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高度差不應大于1m。?腳手架搭設必須配合施工進度進行搭設，確保至少超出施工作業面一步，且一次搭設不應超過相鄰連墻件以上2 步。5.1.2 腳手架縱向水平桿?縱向水平桿設于橫向水平桿之下，在立柱內側，其長度不宜小于3 跨。?縱向水平桿宜采用對接口件連接。對接接頭異跨錯開，相鄰接頭水平距離不應小于 500mm，并應避免設在縱向水平桿11、的跨中；端部扣件邊緣至桿端的距離不應小于 100mm。示意如下：?縱向水平桿的對接扣件，開口應朝架子內側。5.1.3 腳手架橫向水平桿?橫向水平桿布置時，沿垂直方向立桿兩側交替布置，沿縱向兩橫排立桿之間相向布置或相間布置，在主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。?橫向水平桿緊固于縱向水平桿上，間距 1500mm。靠近立桿的橫向水平桿可緊固于立桿上。?架體應在距離立桿地段高度200mm處設置縱、橫向掃地桿，并用直角扣件固定在立桿上，橫向掃地桿應設置在縱向掃地桿下方。5.1.4 腳手架剪刀撐?在腳手架外側全立面連續設置剪刀撐。剪刀撐，由底至頂連續設置。?每道剪刀撐的寬度不應小于12、4 跨，且不應小于 6m，斜桿與水平面夾角為4560度。?剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度宜大于1 米，扣件不少于 3 個。?剪刀撐的斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。?架體高度 24m的雙排腳手架，除應在拐角處設置橫向斜撐外，中間應每隔6跨距設置一道。?橫向斜撐應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，斜撐宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于 150mm。5.1.5 連墻件?雙排腳手架與結構之間拉結，連接點間距為兩步三跨，采用鋼管拉結。?宜靠近主節點設置,偏離主節13、點距離不應大于300mm。?連墻件應從底層第一步縱向水平桿處開始設置。?連墻件應優先考慮與框架柱拉結：?當設置連墻件位置無框架柱時，將外架通過與結構梁板拉結。具體做法：施工底板時在底部并排預埋兩根C28錨筋，用于固定立桿，施工頂板時在頂部預埋A16錨筋，保證與底部C28 錨筋在同一立面。立桿中部采用鋼管斜拉。拉結示意如下：5.1.6 腳手板?作業層和底層必須滿鋪一層腳手板（底層板與結構間縫隙用8mm 厚以上的木板封閉防護），作業層應設置高度不小于180mm 的擋腳板。?作業層腳手板至少跨越三根橫向水平桿。?腳手板采用對接平鋪時，接頭處必須設置兩根橫向水平桿，腳手板外伸長為150mm，兩塊腳手板14、外伸長度之和不應大于300mm；腳手板采用搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸向橫向水平桿的長度不應小于100mm。?在拐角、斜道平臺處的腳手板必須與橫向水平桿進行可靠連接，防止滑動。?作業層立桿與外墻之間的空隙設置腳手板，不能有探頭板。?在作業層需設置護身欄，搭設在外立桿的內側，上欄桿上皮高度為1.2m，中欄桿居中設置。5.1.7 安全網?腳手架外立面設立全封閉密目安全網，安全網沿外排架子內側進行封閉，安全網之間必須連接牢固，并與架體用1618#鉛絲固定，嚴禁用火燒絲綁扎。在第二步架的里、外架子之間、里排架子與結構之間設置水平兜網，往上每隔4 步距一道水平兜網15、，操作層應設隨層網。?裙房部位首層架體外側搭設水平兜網，以保證下部施工人員安全。5.2 卸料平臺及馬道5.2.1 每個流水段施工時在東西側各設一個懸挑卸料平臺，平臺主梁采用6m 長18號工字鋼，次梁采用 18號工字鋼間距 1m，平臺尺寸 2900*4000米。5.2.2 卸料平臺滿鋪木跳板，搭設至結構板上。5.2.3 平臺四周必須設置防護欄桿和擋腳板，欄桿高度為 1.5 米，欄桿用鋼管搭設，欄桿下端鋼管焊接于工字鋼上，在欄桿內側綁設防護欄板，防護欄板必須綁設牢固，防止碰落。5.2.4 平臺的主梁采用 A20的吊環地錨，每根主梁設三個吊環，共6個吊環固定在樓層結構上。懸挑工字鋼的上料平臺用61916、直徑 16鋼絲繩在上料平臺上卸荷，上料平臺每側設二個拉接點，共四個拉接點。鋼絲繩一端牢固拉結于懸挑的主梁上，另一端在懸挑平臺向上一層的梁結構預埋PVC 套管，鋼絲繩穿過套管后，在梁的后側用20鋼筋做成吊環型彎倒掛卡住鋼絲繩固定。鋼絲繩兩端繞環的搭接長度不小于500mm，不少于 3只鋼絲繩繩卡固定。5.2.5 卸料平臺兩側采用鋼管與框架柱支撐拉結，防止卸料平臺左右移動。詳見下圖：5.2.6 裙房外側馬道設置在裙房東側，采用之字形馬道，馬道附著在外腳手架上。5.2.7 馬道寬度不小于 1m，且轉彎處設置休息平臺，寬度不小于1m。5.2.8 馬道兩側設置高度不小于 1.2m防護欄桿，擋腳板高度不小于17、180mm。5.2.9 馬道腳手板上應每隔 300mm 設置一根防滑木條，木條厚度2030mm。5.3 首層護頭棚5.3.1 護頭棚按照中間 CI標準采用 A48*3.5mm 鋼管搭設，護頭棚位置根據現場實際情況確定。5.3.2 護頭棚外立面均按中建 CI標準施工，護頭棚做法詳見下圖：通道立面圖通 道 2安全標識牌A-A 剖面木板t=50mm彩色編織布立桿間距 1500mm5.4 腳手架驗收5.4.1 腳手架的構配件質量必須進行檢查，合格后方可使用。5.4.2 剪刀撐斜桿下端必須支承在墊板上。對接扣件開口應朝上或朝內安裝。5.4.3 各桿件端頭伸出扣件邊緣長度不應小于100mm。5.4.4 腳18、手架在使用過程中，嚴格執行驗收使用制度，未經驗收通過的腳手架嚴禁使用。5.4.5 搭設完畢應辦理驗收手續，驗收應有量化內容并經區域工長簽字確認。5.4.6 腳手架搭設應按下列階段進行檢查與驗收，發現問題及時糾正。?腳手架搭設前；?操作層施工荷載前；?每搭完 10m高度后；?達到架子搭設高度后；?遇有六級大風、大雨和大雪后；?停用超過一個月。5.4.7 腳手架由技術、質量部、安監部、工程部等部門負責人共同進行驗收，并形成書面驗收記錄。5.5 腳手架拆除5.5.1 拆除腳手架時，地面應設圍欄，派專人看管,嚴禁非工作人員入內。5.5.2 檢查腳手架的扣件、連墻件、支撐體系是否符合安全要求。5.5.319、 拆除安全及技術措施，應由項目技術人員逐級進行技術書面交底，并做好記錄。5.5.4 拆腳手架桿件必須由34人一組協同操作。5.5.5 拆除順序及要求：?應由上至下逐層進行拆除，嚴禁上下同時作業。?所有連接件應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高度不應大于兩步。?當腳手架拆至下部最后一步長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。?腳手架拆除物料，應依次傳下，嚴禁拋投至地面。所有拆除的鋼管及扣件均應統一安排碼放，嚴禁隨意丟棄。5.5.6 拆至底部時，應先加臨時固定措施后，再拆除。5.5.7 支搭的防護棚直到無高空作業時方可拆除。5.5.8 外20、圍腳手架拆除后應在結構邊搭設維護欄桿，欄桿高度 1.2m，立桿間距 2m，設 2排橫桿，底部設 1m橫桿與斜撐采用卡扣連接。AA六、安全注意事項6.1 施工時嚴禁將模板直接落在腳手架上。6.2 嚴禁將混凝土泵管與腳手架固定。6.3 腳手架經驗收合格后方可投入使用。在腳手架使用期間，嚴禁任意拆、改腳手架。6.4 嚴禁將不同直徑的鋼管混用。6.5 架子工必須持證上崗，施工時必須戴安全帶、安全帽。6.6 作業之前工長要進行詳細書面安全交底，并做好記錄，防止意外發生。6.7 架子工著裝靈便（緊身緊袖），必須穿軟底防滑鞋，在高處作業時，必須佩戴安全帶，并與已搭好的立、橫桿掛牢，工具及小零件要放在工具袋內21、。6.8 架子要配合工程進度搭設。在搭設過程中，要集中思想統一指揮，嚴禁在架子上打鬧，嚴禁酒后上架。6.9 密目安全網只準作立網使用，嚴禁作水平網使用。6.10 六級以上大風，重霧，雨雪時，停止工作。6.11 照明電線禁止纏繞架子，用電設備要離開腳手架。6.12 防止高空墜物傷人，作業完畢，及時清理。6.1 作業現場設安全維護，無關人員不得進入危險區。6.13 腳手板相連接端頭必須頂緊。腳手板應于其下橫向水平桿拴緊,不得有探頭板。6.14 嚴禁任意在腳手架基礎及其臨近處進行挖掘作業。6.15 大雨來臨前對所有已搭設的腳手架進行全面檢查，同時作好防風工作。6.16 對臨邊和洞口按照建筑施工高處作22、業安全技術規范JGJ80-91 的規定進行安全防護。6.17 對于樓梯口、電梯井道內應每隔兩側且不超過10m設置一道水平兜網。6.18 對電梯口、樓梯口、通道口、預留洞口等應采用鋼管進行維護，維護形式如下：AA七、雙排落地式鋼管腳手架計算書7.1 參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 32.4 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5 米，立桿的橫距為0.95 米，大小橫桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.25 米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 3 根；采用的鋼管類型為483.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.8；連墻件采用兩步三23、跨，豎向間距 3.6 米，水平間距 4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:維護腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處江蘇省連云港，基本風壓為0.55 kN/m2；風荷載高度變化系數z為1.56，風荷載體型系數s為0.55；腳手架計算中考慮風荷載作用4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:2；腳手板類別:木腳手板；欄桿24、擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.033；5.地基參數地基土類型:參照巖石進行計算；地基承載力標準值(kpa):160.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:1.00。7.2 小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.35 1.5/4=0.131 kN/m；活荷載標準值:Q=3 1.5/4=1.125 kN/m；荷載的計算值:q=1.2 025、.033+1.2 0.131+1.4 1.125=1.772 kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:最大彎矩 Mqmax=1.772 0.952/8=0.2 kN.m；最大應力計算值=Mqmax/W=44.534 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力=44.534 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值 q=0.033+0.131+1.125=1.29 kN/m；最大撓度 V=5.01.29 9504/(384 2.06 105107800)=0.26、616 mm；小橫桿的最大撓度 0.616 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 950/150=6.333 與10 mm，滿足要求！7.3 大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.033 0.95=0.032 kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.35 0.95 1.5/4=0.125 kN；活荷載標準值:Q=3 0.95 1.5/4=1.069 kN；荷載的設計值:P=(1.20.032+1.2 0.125+1.4 1.069)/2=0.842 kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞27、荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08 0.033 1.5 1.5=0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.417 0.842 1.5=0.527 kN.m；M=M1max+M2max=0.006+0.527=0.533 kN.m 最大應力計算值=0.533 106/4490=118.622 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值=118.622 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:m28、m 均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax=0.677 0.033 15004/(1002.06 105107800)=0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：P=（0.032+0.125+1.069）/2=0.613kN V=3.029 0.613 15003/(100 2.06 105107800)=2.82 mm；最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+2.82=2.871 mm；大橫桿的最大撓度 2.871 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1500/150=10與10 mm，滿足要求！7.4 扣29、件抗滑力的計算按規范，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.8，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.4kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范):R Rc中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取5.12 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值:P1=0.0330.95 3/2=0.047 kN；大橫桿的自重標準值:P2=0.0331.5=0.05 kN；腳手板的自重標準值:P3=0.350.95 1.5/2=0.249 kN；活荷載標準值:Q=3 0.95 1.5/2=2.137 kN；荷載的設計值:R=30、1.2 (0.047+0.05+0.249)+1.42.137=3.409 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!7.5 腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為 0.1248 NG1=0.1248+(0.953/2)0.033/1.8032.35=4.890；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.35 NG2=0.35 11.5(0.95+0.2)/2=0.315 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為31、0.14 NG3=0.1411.5/2=0.105 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.5 32.35=0.243 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.553 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3 0.95 1.5 1/2=2.137 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范的規定采用：Wo=0.55 kN/m2；Uz-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范的32、規定采用：Uz=1.56；Us-風荷載體型系數：取值為0.552；經計算得到，風荷載標準值 Wk=0.7 0.55 1.56 0.552=0.332 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ=1.2 5.553+1.42.137=9.656 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.85 1.4NQ=1.25.553+0.851.4 2.137=9.207 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為 Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.4 0.332 1.5 1.82/10 =0.192 kN.m；7.633、 立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=9.656 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范得：=1.5；計算長度 ,由公式 lo=k h 確定：l0=3.118 m；長細比 Lo/i=196；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：=0.188；立桿凈截面面積：A=4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；=9656/(0.188424)34、=121.133 N/mm2；立桿穩定性計算=121.13 3 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=9.207 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范得：k=1.155；計算長度系數參照扣件式規范得：=1.5；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.118 m；長細比:L0/i=196；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：=0.188立桿凈截面面積：A=4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49 cm3；鋼管立桿35、抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；=9206.903/(0.188424)+191737.754/4490=158.205 N/mm2；立桿穩定性計算=158.205 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！7.7 最大搭設高度的計算按規范 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=0.663 kN；活荷載標準值：NQ=2.137 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.125 kN/m；Hs=0.1884.24 10-436、205103-(1.2 0.663+1.4 2.137)/(1.20.125)=83.823 m；按規范腳手架搭設高度 Hs等于或大于 26米，按照下式調整且不超過50米：H=83.823/(1+0.00183.823)=77.34 m；H=77.34 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H=50 m。腳手架單立桿搭設高度為32.35m，小于 H，滿足要求！按規范 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=0.663 kN；活荷載標準值：NQ=237、.137 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=Mw/(1.4 0.85)=0.192/(1.4 0.85)=0.161 kN.m；Hs=(0.1884.24 10-4205103-(1.2 0.663+0.85 1.4(2.137+0.1884.24 1000.161/4.49)/(1.20.125)=64.091 m；按規范腳手架搭設高度 Hs等于或大于 26米，按照下式調整且不超過50米：H=64.091/(1+0.00164.091)=60.23 m；H=60.23 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度38、限值 H=50 m。腳手架單立桿搭設高度為32.35m，小于 H，滿足要求！7.8 連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值 Wk=0.332 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=16.2 m2；按規范連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4WkAw=7.519 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw+N0=12.519 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 -軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i=250/139、5.9的結果查表得到=0.958，l 為內排架距離墻的長度；又：A=4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.9584.24 10-4205103=83.269 kN；Nl=12.519 Nf=83.269,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=12.519小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！7.9 立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg取自然地基承載力設計值:fg=fgk kc=160 kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=160 kpa；腳手架地基承載力調整系數：kc=1；立40、桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=36.828 kpa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=9.207 kN；基礎底面面積：A=0.25 m2。p=36.828 fg=160 kpa。地基承載力滿足要求！八、卸料平臺計算書8.1 參數信息1.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.11；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):20.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：1.40，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：2.60；上部拉繩點與懸挑梁墻支點41、的距離(m)：7.50；鋼絲繩安全系數K：6.00，懸挑梁與墻的接點按鉸支計算；預埋件的直徑(mm)：20.00。只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：18號工字鋼；次梁材料類型及型號：18號工字鋼；次梁水平間距 ld(m)：1.00，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：1.40。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.50，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.50；平臺計算寬度(m)：3.00。8.2 次梁的驗算次梁選擇 18 號工字鋼，間距 1m，其截面特性為：面積 A=30.6cm2；慣性距 Ix=1660cm4；42、截面抵抗矩 Wx=185cm3；回轉半徑 ix=7.36cm；截面尺寸：b=94mm,h=180mm,t=10.7mm。1.荷載的計算：(1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2；Q1 =0.35 1.00=0.35kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷載為20.00kN，轉化為線荷載：Q2=20.00/4.50/3.00 1.00=1.48kN/m；(3)工字鋼自重荷載 Q3=0.24kN/m；經計算得到靜荷載設計值 q=1.2(Q1+Q2+Q3)=1.2(0.35+1.48+0.24)=2.48kN；經計算得到活荷載設計值 P=1.4 2.00 1.00 3.0043、=8.40kN。2.內力驗算內力按照集中荷載P 與均布荷載 q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩 M 的計算公式為：經計算得到，最大彎矩 M=2.483.002/8+8.40 3.00/4=9.09kN.m。3.抗彎強度驗算次梁應力：其中x-截面塑性發展系數，取1.05；f-鋼材的抗壓強度設計值，f=205.00 N/mm2；次梁工字鋼的最大應力計算值=9.09 103/(1.05185.00)=46.80 N/mm2；次梁工字鋼的最大應力計算值=46.802 N/mm2小于次梁工字鋼的抗壓強度設計值f=205 N/mm2,滿足要求!4.整體穩定性驗算其中 b-均勻彎曲的受彎構件整體穩44、定系數，查表鋼結構設計規范附錄得到：b=1.3 由于 b大于 0.6，按照下面公式調整：得到 b=0.853；次梁槽鋼的穩定性驗算=9.09 103/(0.853185.000)=57.61 N/mm2；次梁工字鋼的穩定性驗算=57.606 N/mm2小于次梁工字鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!8.3 主梁的驗算根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 18 號工字鋼，間距 1m，其截面特性為：面積 A=30.6cm2；慣性距 Ix=1660cm4；截面抵抗矩 Wx=185cm3；回轉半徑 ix=7.36cm；截面尺寸，b=94m45、m,h=180mm,t=10.7mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11kN/m；Q1=0.11kN/m；(2)工字鋼自重荷載 Q2=0.24kN/m 靜荷載設計值 q=1.2(Q1+Q2)=1.2(0.11+0.24)=0.42kN/m；次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 P=(2.483.00+8.40)/2=7.92kN；2.內力驗算懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)卸料平臺的主梁按照集中荷載P 和均布荷載 q作用下的連續梁46、計算，由矩陣位移法，得到：R1=25.807 kN；R2=15.671 kN；最大支座反力為 Rmax=25.807 kN；最大彎矩 Mmax=15.118 kN.m；最大撓度 V=7.151 mm。3.抗彎強度驗算其中x-截面塑性發展系數，取1.05；f-鋼材抗壓強度設計值，f=205.00 N/mm2；主梁工字鋼的最大應力計算值=1.51 107/1.05/185000.0+1.38104/3060.000=82.324 N/mm2；主梁工字鋼的最大應力計算值 82.324 N/mm2小于主梁工字鋼的抗壓強度設計值f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩定性驗算其中 b-均勻彎曲47、的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范附錄得到：b=0.99 由于 b大于 0.6，應按照下面公式調整：可得 b=0.785；主梁槽鋼的穩定性驗算=1.51 107/(0.785185000.00)=104.08 N/mm2；主梁槽鋼的穩定性驗算=104.08 N/mm2小于 f=205.00,滿足要求!8.4 鋼絲拉繩的內力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算，RCi=RUisin i其中 RCi-水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)；RUi-拉鋼繩的軸力(kN)；i-拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角；sini=Sin(ArcTan(7.5/(2.6+148、.4)=0.882；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi=RCi/sini；RU1=25.807/0.882=29.25 kN；8.5 鋼絲拉繩的強度驗算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 RU取最大值進行驗算，為29.25kN；如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式：其中 Fg-鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；計算中近似取Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82 和0.8；K -鋼絲繩使用安全系數。計算中 Fg 取29.248kN，=0.82,K=6，得到：d=20.7mm。鋼絲繩最小直徑必須大于21mm 才能滿足要求！8.6 鋼絲拉繩拉環的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=29248.067N。拉環強度計算公式為：其中，f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=29248.1 4/(3.14250.00 2)1/2=27.3mm。