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1、廣州市軌道交通六號線施工5 標客村站土建工程客村站水泥罐基礎施工方案編制：復核：審批：二 O 一四年四月一日客村站水泥罐基礎施工方案一、編制說明1、編制依據（1）水泥罐廠家提供的施工圖紙。（2）適用于本工程的標準、規范、規程及湖北省、廣州市有關安全、質量、工程驗收等方面的標準、法規文件。（3）我項目現有的技術水平、施工管理水平、機械設備配套及我項目從事市政工程所積累的施工經驗。2、編制原則本著嚴格遵守合同、履行義務，確保安全、優質、按期完成工程的原則，并根據本合同的工程地理環境、氣侯、交通運輸材料供應等情況綜合考慮編制。二、工程概況根據工程施工需要，在施工場地靠近泥漿池一側及4 號出入口位置各2、修建2個水泥罐，共 4 個水泥罐，水泥罐基礎尺寸下部結構6m*6m，上部結構 3.1m*3.1m，埋深 1.1m，水泥罐高度 16.2m。三、施工準備1、施工用電根據工程所需機械動力設備、電氣工具及照明電的數量，考慮到施工高峰階段的機械設備最高用電需求量，主要使用報裝的600KVA箱變，必要時，采用發電機臨時發電，可滿足工程用電需要。2、施工技術（1）組織有關人員熟悉圖紙和分項工程施工工藝，了解施工現場地上和地下建筑物及管線現狀，作好充分的技術準備工作。（2）根據施工進度編制材料進場計劃，材料部門根據材料計劃進場采購，技術部門作好材料的進場檢驗工作。（3）在施工實踐中，施工員、工長應隨著設計和3、施工條件等因素的變化調整和補充完善施工方案。（4）測量定位：根據圖示坐標尺寸與勘測院提供的控制點、水準點進行定位核準。3、現場布置（1）根據工程現場情況，規劃車輛、機械進出場道路且進行硬化。（2）施工人員考慮在項目駐地居住區集中住宿，實行統一管理。（2）本著因地制宜、便于施工的原則，科學有效的安排施工階段工種、工段平行流水作業，將工程材料、設施作合理的場地安置和轉移。四、施工總體安排和資源配置1、施工組織安排施工組織體系見圖3。圖 3 施工組織體系圖2、進度安排基礎施工一周內完成。3、勞動力配置表 2 勞動力配置表序號工 種數 量備注1 鋼筋工10 人2 電焊工2 人3 混凝土工4 人4 普工4、8 人5 電工2 人項目經理項目副經理技術安全質檢施工作業層試驗6 材料員1 人合計27 人4、機械設備表 3 機械設備配置表序號機 械 名 稱功率/型號數 量備 注1 挖掘機1 臺2 電焊機17.5KW/臺2 臺3 鋼筋切斷機TFC-M 1 臺4 鋼筋彎曲機CQ40A 1 臺5 氣割機2 套6 對焊機MH-36A 1 臺5、材料供應表 4 主要材料數量表材料名稱規格單位數量備注商品砼C30 m3110 圓鋼8 t 06 螺紋鋼16 t 65 螺紋鋼28 t 011 五、施工工藝及方法1、工藝流程測量放線基坑開挖地基處理鋼筋安裝模板安裝安裝預埋件混凝土澆筑拆除模板養生回填。2、施工方法、測量放5、樣測量組按照場地平面布置圖及廠家提供的施工圖紙放樣出水泥罐基礎中心線，抄出基礎頂面標高，施工過程中注意復核測量數據的準確性，測量完成后現場交底。、基坑開挖按照現場給出的基礎控制中心線開挖土方，土方采用人員配合機械進行開挖。基坑開挖后使用打夯機或自制石夯對基底進行夯實，夯實后質檢工程師和試驗室對基底密室度進行檢查，符合要求后方可進行下道工序。、地基處理基槽開挖完成后對地基進行夯實處理。如遇軟弱土層必須進行碎石換填。、鋼筋安裝根據交底圖進行鋼筋加工及安裝，鋼筋保護層為50mm，現場制作鋼筋彎曲架，對箍筋進行彎曲處理，主筋采用單面搭接焊，搭接長度大于10d，箍筋拉接筋彎鉤平直部分長度大于5d，接頭錯6、開率為 50%。節點采用電焊機焊接或綁扎絲綁扎處理。基礎鋼筋布置參考施工廠家提供的施工圖紙，見附圖。、模板安裝水泥罐基礎采用 15mm 厚木膠板，外背豎向50*100mm 方木間距為 25cm作為次楞，外側橫向設置3mm 厚 248 鋼管作為大楞，間距600mm，基坑內設置內支撐，外側使用鋼管腳手架作為斜撐，間距100cm。在鋼筋外側綁扎厚度為4cm的高標號砂漿墊塊，安裝完成后復核模板。、安裝預埋件根據測量中心線及標高進行預埋件安裝，安裝必須牢固，混凝土澆筑前測量組必須進行相應的復核，確保埋件位置準備，不發生位移。、混凝土澆筑施工前清理模板內雜物，檢查合格后及時澆注混凝土。基礎混凝土標號 C37、0，自卸入模或采用泵車澆筑，塌落度控制在142cm。混凝土采用縱向分層澆注，分層厚度不大于40cm。澆注時采用插入式振搗棒搗實，振搗時間不宜過長，以免混凝土產生離析。振搗同時在模板外側用橡皮錘輕錘，排出空氣，防止麻面。、拆除模板模板拆除時注意作好成品保護，并將材料堆放整齊。、養護派專人進行灑水養護，每天養護不得少于6 次并保證砼表面濕潤，養護天數不得少于 15 天。六、水泥罐基礎驗算1 設計資料：已知條件：類型：單階矩形底板基礎尺寸簡圖：基礎尺寸(mm)：b=6000,a=6000,h=500 柱數：4 柱子幾何信息：柱編號豎向軸線號橫向軸線號柱寬B(mm)柱長L(mm)1 1 A 500 58、00 2 2 A 500 500 3 1 B 500 500 4 2 B 500 500 柱子荷載信息（單位：kN，kN.m）：柱編號NMxMyVxVyN_KMx_KMy_KVx_KVy_K1500.000.000.000.000.00370.370.000.000.000.002500.000.000.000.000.00370.370.000.000.000.003500.000.000.000.000.00370.370.000.000.000.004500.000.000.000.000.00370.370.000.000.000.00混凝土強度等級：C30,fc=14.30N/mm29、,ft=1.43N/mm2 鋼筋級別：HRB400,fy=360N/mm2 配筋計算方法:簡化法基礎縱筋混凝土保護層厚度：40mm 基礎與覆土的平均容重：20.00kN/m3 修正后的地基承載力特征值：150kPa 基礎埋深：1.00m 作用力位置標高：0.000m 計算要求：(1)地基承載力驗算(2)基礎抗彎計算(3)基礎抗沖切驗算(4)基礎局壓驗算單位說明：力：kN,力矩：kN.m,應力：kPa 2 計算過程和計算結果 基底反力計算：統計到基底的荷載標準值:Nk=1481.48 kN,Mkx=0.00 kN.m,Mky=0.00 kN.m 設計值:N =2000.00 kN,Mx=0.0010、 kN.m,My=0.00 kN.m 承載力驗算時,底板總反力標準值(kPa):相應于荷載效應標準組合 pkmax=(Nk+Gk)/A+|Mxk|/Wx+|Myk|/Wy =(1481.48+720.00)/36.00+0.00/36.00+0.00/36.00 =61.15 kPa pkmin=(Nk+Gk)/A-|Mxk|/Wx-|Myk|/Wy =(1481.48+720.00)/36.00-0.00/36.00-0.00/36.00 =61.15 kPa pk=(Nk+Gk)/A=61.15 kPa 各角點反力 p1=61.15 kPa,p2=61.15 kPa,p3=61.15 kP11、a,p4=61.15 kPa 強度計算時,底板凈反力設計值(kPa):相應于荷載效應基本組合 pmax=N/A+|Mx|/Wx+|My|/Wy =2000.00/36.00+0.00/36.00+0.00/36.00 =55.56 kPa pmin=N/A-|Mx|/Wx-|My|/Wy =2000.00/36.00-0.00/36.00-0.00/36.00 =55.56 kPa p=N/A=55.56 kPa 各角點反力 p1=55.56 kPa,p2=55.56 kPa,p3=55.56 kPa,p4=55.56 kPa 地基承載力驗算:pk=61.15 fa=150.00 kPa,滿足12、。pkmax=61.15 1.2*fa=180.00 kPa,滿足。底板內力計算:垂直于 x 軸的彎矩計算截面（按距底板左側距離從小到大排序）:注：彎矩 My以底板下部受拉為正，單位kN.m；剪力 Q以截面右側部分受力向下為正，單位kN。截面號位置彎矩My 剪力Q X1 位于柱 1(軸線1A)的左側，距底板左側 1500.00mm 375.00-500.00 X2 位于柱 1(軸線1A)的右側，距底板左側 2000.00mm 416.67 333.33 X3 位于柱 2(軸線2A)的左側，距底板左側 4000.00mm 416.67-333.33 X4 位于柱 2(軸線2A)的右側，距底板左側13、 4500.00mm 375.00 500.00 垂直于 y 軸的彎矩計算截面（按距底板下側距離從小到大排序）:注：彎矩 Mx以底板下部受拉為正，單位kN.m；剪力 Q以截面上側部分受力向下為正，單位kN。截面號位置彎矩Mx 剪力Q Y1 位于柱 1(軸線1A)的下側，距底板下側 1500.00mm 375.00-500.00 Y2 位于柱 1(軸線1A)的上側，距底板下側 2000.00mm 416.67 333.33 Y3 位于柱 3(軸線1B)的下側，距底板下側 4000.00mm 416.67-333.33 Y4 位于柱 3(軸線1B)的上側，距底板下側 4500.00mm 375.014、0 500.00 垂直于 x 軸的負彎矩截面（按距底板左側距離從小到大排序）:垂直于 x 軸的截面未出現負彎矩。垂直于 y 軸的負彎矩截面（按距底板下側距離從小到大排序）:垂直于 y 軸的截面未出現負彎矩。最大正、負彎矩和絕對值最大的剪力統計:a 垂直于 x 軸的截面:項目最大值所在的截面號最大值最大正彎矩 My(kN.m)X2、X3 416.67 最大剪力 Q(kN)X1、X4 500.00（絕對值）最大負彎矩 My(kN.m)無無 b 垂直于 y 軸的截面:項目最大值所在的截面號最大值最大正彎矩 Mx(kN.m)Y2、Y3 416.67 最大剪力 Q(kN)Y1、Y4 500.00（絕對值15、）最大負彎矩 Mx(kN.m)無無 抗彎配筋:配筋計算公式 As=M/(0.9*fy*h0*b)最小配筋率要求：0.15%根據 地基規范第 8.2.1 條，擴展基礎受力鋼筋最小配筋率不應小于0.15%注：下表數據單位 M:kN.m;h0:mm;As:mm2/m;:%項目M h0計算As 實配實配As 配筋率是否構造是否超筋底板下部 x向 416.67 455 471 E14200 770 0.154 是否底板下部 y向 416.67 455 471 E14200 770 0.154 是否底板上部 x向無底板上部 y向無 基礎抗沖切驗算:按破壞錐體單側截面驗算:抗沖切驗算公式 Fl 0.7*hp16、*ft*Ac 地基規范第 8.2.8 條 沖切力 Fl 根據最大凈反力 pmax計算，并減去底板頂面計算范圍內的柱子的軸力：Fl=pmax*AlN 注：當柱子中心落在計算范圍內時，減去其軸力；當柱子中心落在計算范圍邊線上時，減去其軸力的一半。A 柱 1：豎向軸線編號 1，橫向軸線編號 A a 左側截面：沒有柱子的中心落在沖切荷載基頂計算范圍內。沒有柱子的中心落在沖切荷載基頂計算范圍邊緣。沖切力 Fl=pmax*Al N=55.56*2.57-0.00=142.53 kN 抗沖切力=0.7*hp*ft*Ac=434.96 kN 沖切力小于抗沖切力，該截面沖切驗算滿足。b 右側截面：柱 2 中心落17、在沖切荷載基頂計算范圍內，沖切力Fl 應減去其軸力。柱4中心落在沖切荷載基頂計算范圍邊緣，沖切力 Fl 應減去其軸力的一半。沖切力 Fl=pmax*AlN=55.56*14.44-750.00=52.25 kN 抗沖切力=0.7*hp*ft*Ac=434.96 kN 沖切力小于抗沖切力，該截面沖切驗算滿足。c 下側截面：沒有柱子的中心落在沖切荷載基頂計算范圍內。沒有柱子的中心落在沖切荷載基頂計算范圍邊緣。沖切力 Fl=pmax*Al N=55.56*2.57-0.00=142.53 kN 抗沖切力=0.7*hp*ft*Ac=434.96 kN 沖切力小于抗沖切力，該截面沖切驗算滿足。d 上側截18、面：柱 3 中心落在沖切荷載基頂計算范圍內，沖切力Fl 應減去其軸力。柱 4 中心落在沖切荷載基頂計算范圍邊緣，沖切力 Fl 應減去其軸力的一半。沖切力 Fl=pmax*Al N=55.56*14.44-750.00=52.25 kN 抗沖切力=0.7*hp*ft*Ac=434.96 kN 沖切力小于抗沖切力，該截面沖切驗算滿足。B 柱 2：豎向軸線編號 2，橫向軸線編號 A a 左側截面：柱 1 中心落在沖切荷載基頂計算范圍內，沖切力Fl 應減去其軸力。柱 3 中心落在沖切荷載基頂計算范圍邊緣，沖切力 Fl 應減去其軸力的一半。沖切力 Fl=pmax*Al N=55.56*14.44-75019、.00=52.25 kN 抗沖切力=0.7*hp*ft*Ac=434.96 kN 沖切力小于抗沖切力，該截面沖切驗算滿足。b 右側截面：沒有柱子的中心落在沖切荷載基頂計算范圍內。沒有柱子的中心落在沖切荷載基頂計算范圍邊緣。沖切力 Fl=pmax*Al N=55.56*2.57-0.00=142.53 kN 抗沖切力=0.7*hp*ft*Ac=434.96 kN 沖切力小于抗沖切力，該截面沖切驗算滿足。c 下側截面：沒有柱子的中心落在沖切荷載基頂計算范圍內。沒有柱子的中心落在沖切荷載基頂計算范圍邊緣。沖切力 Fl=pmax*Al N=55.56*2.57-0.00=142.53 kN 抗沖切力=20、0.7*hp*ft*Ac=434.96 kN 沖切力小于抗沖切力，該截面沖切驗算滿足。d 上側截面：柱 4 中心落在沖切荷載基頂計算范圍內，沖切力Fl 應減去其軸力。柱 3 中心落在沖切荷載基頂計算范圍邊緣，沖切力 Fl 應減去其軸力的一半。沖切力 Fl=pmax*Al N=55.56*14.44-750.00=52.25 kN 抗沖切力=0.7*hp*ft*Ac=434.96 kN 沖切力小于抗沖切力，該截面沖切驗算滿足。C 柱 3：豎向軸線編號 1，橫向軸線編號 B a 左側截面：沒有柱子的中心落在沖切荷載基頂計算范圍內。沒有柱子的中心落在沖切荷載基頂計算范圍邊緣。沖切力 Fl=pmax*21、Al N=55.56*2.57-0.00=142.53 kN 抗沖切力=0.7*hp*ft*Ac=434.96 kN 沖切力小于抗沖切力，該截面沖切驗算滿足。b 右側截面：柱 4 中心落在沖切荷載基頂計算范圍內，沖切力Fl 應減去其軸力。柱 2 中心落在沖切荷載基頂計算范圍邊緣，沖切力 Fl 應減去其軸力的一半。沖切力 Fl=pmax*Al N=55.56*14.44-750.00=52.25 kN 抗沖切力=0.7*hp*ft*Ac=434.96 kN 沖切力小于抗沖切力，該截面沖切驗算滿足。c 下側截面：柱 1 中心落在沖切荷載基頂計算范圍內，沖切力Fl 應減去其軸力。柱 2 中心落在沖切22、荷載基頂計算范圍邊緣，沖切力 Fl 應減去其軸力的一半。沖切力 Fl=pmax*Al N=55.56*14.44-750.00=52.25 kN 抗沖切力=0.7*hp*ft*Ac=434.96 kN 沖切力小于抗沖切力，該截面沖切驗算滿足。d 上側截面：沒有柱子的中心落在沖切荷載基頂計算范圍內。沒有柱子的中心落在沖切荷載基頂計算范圍邊緣。沖切力 Fl=pmax*Al N=55.56*2.57-0.00=142.53 kN 抗沖切力=0.7*hp*ft*Ac=434.96 kN 沖切力小于抗沖切力，該截面沖切驗算滿足。D 柱 4：豎向軸線編號2，橫向軸線編號 B a 左側截面：柱 3 中心落在23、沖切荷載基頂計算范圍內，沖切力Fl 應減去其軸力。柱 1 中心落在沖切荷載基頂計算范圍邊緣，沖切力 Fl 應減去其軸力的一半。沖切力 Fl=pmax*Al N=55.56*14.44-750.00=52.25 kN 抗沖切力=0.7*hp*ft*Ac=434.96 kN 沖切力小于抗沖切力，該截面沖切驗算滿足。b 右側截面：沒有柱子的中心落在沖切荷載基頂計算范圍內。沒有柱子的中心落在沖切荷載基頂計算范圍邊緣。沖切力 Fl=pmax*AlN=55.56*2.57-0.00=142.53 kN 抗沖切力=0.7*hp*ft*Ac=434.96 kN 沖切力小于抗沖切力，該截面沖切驗算滿足。c 下側24、截面：柱 2 中心落在沖切荷載基頂計算范圍內，沖切力Fl 應減去其軸力。柱1中心落在沖切荷載基頂計算范圍邊緣，沖切力 Fl 應減去其軸力的一半。沖切力 Fl=pmax*AlN=55.56*14.44-750.00=52.25 kN 抗沖切力=0.7*hp*ft*Ac=434.96 kN 沖切力小于抗沖切力，該截面沖切驗算滿足。d 上側截面：沒有柱子的中心落在沖切荷載基頂計算范圍內。沒有柱子的中心落在沖切荷載基頂計算范圍邊緣。沖切力 Fl=pmax*AlN=55.56*2.57-0.00=142.53 kN 抗沖切力=0.7*hp*ft*Ac=434.96 kN 沖切力小于抗沖切力，該截面沖切驗25、算滿足。按沖切破壞錐體單側截面驗算結果統計：下表數據單位 Al:m2;N:kN;Fl:kN;Ac:m2 截面號AlN FlhpAc 0.7*hp*ft*Ac 是否滿足柱1(1A)左2.565 0.00 142.53 1.00 0.435 434.96 滿足柱1(1A)右14.440 750.00 52.25 1.00 0.435 434.96 滿足柱1(1A)下2.565 0.00 142.53 1.00 0.435 434.96 滿足柱1(1A)上14.440 750.00 52.25 1.00 0.435 434.96 滿足柱2(2A)左14.440 750.00 52.25 1.00 026、.435 434.96 滿足柱2(2A)右2.565 0.00 142.53 1.00 0.435 434.96 滿足柱2(2A)下2.565 0.00 142.53 1.00 0.435 434.96 滿足柱2(2A)上14.440 750.00 52.25 1.00 0.435 434.96 滿足柱3(1B)左2.565 0.00 142.53 1.00 0.435 434.96 滿足柱3(1B)右14.440 750.00 52.25 1.00 0.435 434.96 滿足柱3(1B)下14.440 750.00 52.25 1.00 0.435 434.96 滿足柱3(1B)上2.527、65 0.00 142.53 1.00 0.435 434.96 滿足柱4(2B)左14.440 750.00 52.25 1.00 0.435 434.96 滿足柱4(2B)右2.565 0.00 142.53 1.00 0.435 434.96 滿足柱4(2B)下14.440 750.00 52.25 1.00 0.435 434.96 滿足柱4(2B)上2.565 0.00 142.53 1.00 0.435 434.96 滿足 按單柱破壞錐體整體驗算:此項驗算規范未明確規定，是軟件提供的輔助驗算功能。按單柱破壞錐體整體抗沖切驗算公式：N-p*Al 0.7*hp*ft*Ac 其中 N：柱28、子豎向軸力設計值(kN)；p：沖切破壞錐體底面平均凈反力(kPa)；Al：沖切破壞錐體底面面積(m2)；hp：抗沖切截面高度影響系數，當h800mm 時取 1.0，當 h2000mm 時取 0.9，其間按線性內插法取；ft：混凝土軸心抗拉強度設計值(N/mm2)；Ac：抗沖切截面水平投影面積(m2)；柱號Alp N-p*AlhpAc 0.7*hp*ft*Ac 是否滿足柱1(1A)1.988 55.56 389.55 1.00 1.738 1739.84 滿足柱2(2A)1.988 55.56 389.55 1.00 1.738 1739.84 滿足柱3(1B)1.988 55.56 389.529、5 1.00 1.738 1739.84 滿足柱4(2B)1.988 55.56 389.55 1.00 1.738 1739.84 滿足 局壓驗算:局壓驗算公式 Fl=1.35*c*l*fc*Aln 混凝土規范第6.6.1 條 下表數據單位 Fl:kN;fc:N/mm2;Aln:mm2 柱號軸線號FlclfcAln1.35*c*l*fc*Aln是否滿足1 1A 500.00 1.00 3.00 14.30 250000 14478.75 滿足2 2A 500.00 1.00 3.00 14.30 250000 14478.75 滿足3 1B 500.00 1.00 3.00 14.30 2530、0000 14478.75 滿足4 2B 500.00 1.00 3.00 14.30 250000 14478.75 滿足3 配筋簡圖-4 基底反力簡圖七、質量保證措施（1）加強施工技術管理，嚴格執行以總工程師為首的技術責任制，施工管理標準化、規范化、程序化。認真校對圖紙，嚴格按標準、規程組織施工。及時進行技術交底，發現問題及時解決。（2）制定實施性施工組織設計，編制詳細的質量保證措施，沒有質量保證措施不許開工。質量保證體系和措施不完善或沒有落實的，停工整頓，達到要求后再繼續施工。（3）堅持三級測量復核制，各測量樁點認真保護，施工中可能損毀的重要樁點要設好護樁，施工測量放線要反復校核。認真進31、行交接班，確保中線、水平及結構物尺寸位置正確。八、安全、文明施工措施建立健全的安全文明管理體系及管理制度，各級安全文明職責責任到人。進入施工現場的機械設備組裝后必須經專職安全員、設物部、監理部驗收合格后方可進行施工。特種作業人員必須持證上崗。施工場內的所有用電設施，必須接零、接地，做到一機一閘，一箱一鎖，嚴禁搭硬保險，用電線路不得隨意搭拆。施工場內的一切電源、電路的安裝和拆除必須由專職電工操作，電器必須嚴格接地、接零和使用漏電保護器。主要施工負責人必須對職工做好安全教育，提高全員安全意識，施工班組長對班組要做好安全交底，并隨時檢查安全工作，發現問題及時整改。安全員做到定期與不定期檢查總結，發現32、事故隱患立即糾正，同時所有的機械設備要定期檢查，對易磨損零件要有足夠配件，確保機械正常運轉。做到兩個“同步”，實行“三個結合”。即文明施工方案和施工方案同步設計、同步審查。把工程質量、安全檢查和文明施工檢查相結合；把監督檢查與獎罰制度相結合；把項目部自查與抽查、班組互檢相結合。凡進入現場的工作人員必須戴安全帽，登高人員佩安全帶，禁止穿高跟鞋，拖鞋進入施工現場。所有的機械設備有安全操作防護罩和詳細的安全操作要點等，所有垂直和水平運輸機械進行安全圍護，必要處設置警示燈、警示鈴。施工區域或危險區域有醒目的安全警示標志，設置安全通道，并定期組織專人檢查。泥漿池和防護欄，懸掛安全標志，符合安全規定的標牌33、，施工現場設置大幅安全宣傳標語。九、環境保護及協調保證措施（1）建立完善的環境保護組織體系，項目部經理為總負責人，施工現場設置環保專職人員，督促施工班組落實各項環保措施。（2）安排專人定期對施工場地灑水以減少揚塵的飛揚。運輸車輛進出的主干道定期灑水清掃，保持車輛出入口路面清潔，以減少由于車輛行駛引起的地面揚塵污染。同時采用吸入式設備除去地表灰塵。（3）施工現場堅持日做日清，工完場清，嚴禁亂堆亂放建筑垃圾。（4）設立專職的“環境保潔崗”，負責檢查、清除出場車輛上的污泥，清掃受污染的馬路，做好工地內外的環境保潔工作。（5）定期走訪施工現場周圍居民，妥善解決居民投訴。（6）施工期嚴格按中華人民共和國環境噪聲污染防治法和GB12523-90建筑施工場界噪聲限值 安排施工方式和施工時間，防止施工噪聲、振動對沿線環境造成嚴重影響。（7）做好施工期排水、尤其是雨季的排水工作，施工期要準備足夠的排水機械，長江兩岸臨時施工場地內應各設臨時沉淀池一處，進行沉沙，并對施工路段地面排水的去向和受納水體進行規劃安排，防止市政排水管道因施工廢水排入而堵塞及污染水環境。