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1、統建農民安置小區（金河綠洲）項目工程施工總承包塔吊施工方案編 制 人：審 核 人：批 準 人：二 0 一五年十一月第一節、編制依據本方案主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻編制:塔式起重機設計規范（GB/T13752-1992）地基基礎設計規范（GB50007-2011）建筑結構荷載規范（GB50009-2012）建筑安全檢查標準（JGJ59-99）混凝土結構設計規范（GB50010-2010）混凝土質量控制標準（GB50164-2011）建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2013）施工現場實際情況第二節、工程概況工程名稱：統建農民安置小區（金河綠洲）項目工程工程建設地點：建設單位2、:設計單位:監理單位：結構類型為框剪結構，主要由 18 棟 7-11 層的高層建筑組成，地下設一層地下室；建筑物至高點為537.9（黃海高程）；標準層層高3.00m；總建筑面積：284960.47 平方米；總工期：480 天。塔吊基本性能及布置區域塔機編號塔機臂長砼標號持力層起升高度1#塔機55 米C35 稍密卵石層41.35 米A地塊2#塔機55 米C35 稍密卵石層41.05 米3#塔機55 米C35 稍密卵石層44.05 米4#塔機55 米C35 稍密卵石層44.05 米B地塊5#塔機50 米C35 稍密卵石層41.15 米6#塔機50 米C35 稍密卵石層43.55 米7#塔機50 米3、C35 稍密卵石層44.15 米8#塔機45 米C35 稍密卵石層44.15 米9#塔機45 米C35 稍密卵石層44.15 米10#塔機55 米C35 稍密卵石層44.5 米11#塔機50 米C35 稍密卵石層44.15 米12#塔機50 米C35 稍密卵石層44.15 米13#塔機45 米C35 稍密卵石層44.15 米14#塔機50 米C35 稍密卵石層44.15 米15#塔機45 米C35 稍密卵石層44.15 米16#塔機55 米C35 稍密卵石層44.15 米17#塔機45 米C35 稍密卵石層44.15 米18#塔機45 米C35 稍密卵石層44.15 米塔吊臺數：A、B地塊共計4、 18 臺塔吊基礎持力層土質：與地下室基礎持力層相同塔吊基礎砼等級：C35 第四節、塔吊基礎定位及施工1、塔吊基礎定位詳見施工平面圖；2、塔吊基礎施工基礎施工前應由塔吊拆裝隊技術負責人進行如下幾方面的技術交底：混凝土強度等級、鋼筋配置圖、基礎與建筑平面圖、基礎剖面圖、基礎表面平整度要求、預埋螺栓誤差要求等，接底人為工程施工負責人，雙方書面交接。塔機基礎砼采用商品砼基礎混凝土標號C35，混凝土搗制應參照有關規定執行；地腳螺栓的縱橫間距應嚴格保證，塔機基坑待甲方監理檢驗后方可進行下道工序施工，做好隱蔽驗收工作后方可對基坑進行隱蔽。根據有關要求，每個塔基做2 組試塊，所有制作的試塊均采用標準養護并制5、作同條件養護試塊。砼澆筑完畢，表面收漿 12 小時后，及時進行砼表面澆水濕潤并覆蓋養護，養護時間不少于 14 天。7 天試件送檢其試件強度達到80%，將進行上部塔吊安裝。當試件達到28 天再進行二次送檢。施工順序：塔機基礎開挖、驗槽基礎砼墊層塔機基礎模板、鋼筋安裝、砼施工?；A施工應由塔機所有部門派專人監督整個施工過程，同時做好各個隱蔽驗收紀錄，如地基隱蔽工程驗收紀錄等。施工完畢做好砼的養護，砼強度達到要求后方可安裝塔吊。3、頂面用水泥砂漿找平，用水準儀校水平，傾斜度和平整度誤差不超過 1/5000。4、機腳螺栓位置、尺寸要絕對正確，應特別注意做好復核工作，尺寸誤差不超過 1mm，螺紋位須抹上6、黃油，并注意保護。5、塔基周邊施工縫的留設及后期處理地下室防水采取雙層防水措施，塔機基礎范圍內地下室底板均先做防水處理，塔吊基礎防水預留搭接部分長度為150（n+1）mm，底板防水分層與其搭接，其中 n 為防水層層數。如塔吊基礎在后澆帶位置，四周設置 BW-型膨脹止水條。卷材防水層鋪貼在整體水泥砂漿找平層基面上，基面應符合下列規定：必須平整牢固。用2m長直尺檢查,基面與直尺間的最大空隙不應超過5mm,且每米長度內不得多于一處,空隙處只允許有平緩變化。表面應清潔干燥。陰陽角處，均應做成圓弧，圓弧半徑應大于100mm；鋪貼卷材防水層，應符合下列規定:兩幅卷材的搭接長度，長邊不應小于100mm，短邊7、不應小于150mm，相鄰兩幅卷材接縫應錯開1/3 幅寬。立面與平面的轉角處，卷材的接縫應留在平面上，距立面不應小于600mm。卷材在轉角處和特殊部位，應增貼 1-2 層相同的卷材。粘貼卷材應展平密實，卷材與基面必須粘結嚴密，搭接縫必須粘貼封嚴。不允許出現空裂及接頭不嚴等質量問題。整個底板外附加防水層經驗收認可后，在其上作細石砼保護層，以防綁扎底板鋼筋時損傷防水層。并處理好周邊接頭，周邊應考慮好與防水層搭接措施及交接處的技術處理。塔機基礎范圍內地下室底板鋼筋及承臺鋼筋需在塔基基礎鋼筋綁扎時按規范要求進行預留。塔機穿越地下室樓蓋的處理方法：由于塔機在穿過地下室樓蓋時，塔身范圍內的梁板需待塔機拆除后8、采用較樓蓋高一級強度的砼二次澆筑，故需在樓蓋留置垂直施工縫。垂直施工縫留置原則：平行于主梁時留置在次梁跨中 1/3范圍內，平行于次梁時留置在 1/3處。同時按規范預留出梁板鋼筋。第五節、場地及機械設備人員等準備1、在塔基周圍，清理出場地，場地要求平整，無障礙物；2、留出塔吊進出堆放場地及吊車、汽車進出通道，路基必須壓實、平整；3、塔吊安拆范圍上空所有臨時施工電線必須拆除或改道；4、機械設備準備：汽車吊一臺，電工、鉗工工具，鋼絲繩一套，U型環若干，水準儀、經緯儀各一臺，萬用表和鋼管尺各一只；5、塔吊安拆必須由專業的安拆人員進行操作。第六節、塔吊的安裝及調試1、安裝要求：軸銷必須插到底，并扣好開口9、銷?；_螺絲及塔身連接螺絲必須擰緊。附墻處電焊必須有專職電焊工焊接。垂直度必須控制在千分之一以內。2、塔吊的安裝順序：校驗基礎安裝底架安裝基礎節安裝三個標準節安裝預升套架安裝回轉機構總成安裝塔帽安裝司機室安裝平衡臂吊起12 塊平衡重（根據設計要求）拼裝起重臂吊裝起重臂吊裝余下配重。各道工序嚴格按標準要求施工，上道工序未完嚴禁進行下道工序。3、注意事項：安裝人員必須帶好安全帽；嚴禁酒后上班；非安裝人員不得進入安裝區域。安裝拆卸時必須注意吊物的重心位置，必須按安裝拆卸順序進行安裝或拆卸，鋼絲繩要栓牢，卸扣要擰緊，作業工具要抓牢，擺放要平穩，防止跌落傷人，吊物上面或下面都不準站人?；靖叨劝惭b完成后10、，應注意周圍建筑物及高壓線，嚴禁回轉或進行吊重作業，下班后用鋼筋卡牢。4、塔吊的頂升作業（1）、先將要加的幾個標準節吊至塔身引入的方向一個個依次排列好，然后將大臂旋轉至引進橫梁的正上方，打開回轉制動開關，使回轉處于制動狀態。（2）、調整好爬升架導輪與塔身之間的間隙，以3-5mm為宜，放松電纜的長度，使至略大于總的爬升高度，用吊鉤吊起一個標準節，放到引進橫梁的小車上，移動小車的位置，使塔吊的上部重心落在頂升油缸上的鉸點位置上，然后卸下支座與塔身連接的八個高強度螺栓，并檢查爬爪是否影響爬升。（3）、將頂升橫梁掛在塔身的踏步上，開動液壓系統，活塞桿全部伸出后，稍縮活塞桿，使爬爪擱在塔身的踏步上，接著11、縮回全部活塞桿，重新使頂升橫梁掛在塔身的上一級踏步上，再次伸出全部活塞桿，此時塔身上方剛好出現能裝一節標準節的空間。（4）、拉動引進小車，把標準節引到塔身的正上方，對準標準節的螺栓聯結孔，縮回活塞桿至上、下標準節接觸時，用高強度螺栓把上下標準節聯結起來，調整油缸的伸縮長度，用高強度螺栓將上下支座與塔身聯結起來。（5）、以上為一次頂升加節過程，連續加節時，重復以上過程，在安裝完八個標準節后，這樣塔機才能吊重作業。5、頂升加節過程中的注意事項：（1）、自頂升橫梁掛在塔身的踏步上到油缸的活塞桿全部伸出，套架上的爬爪擱在踏步上這段過程中，必須認真觀察套架相對頂升橫梁和塔身的運動情況，有異常情況立即停止12、頂升。（2）、自準備加節，拆除下支座與塔身相連的高強度螺栓，至加節完畢，聯結好下支座與塔身之間的高強度螺栓，在這一過程中嚴禁起重臂回轉或作業。（3）、連續加節，每加一個標準節后，用塔吊自身起吊下一個標準節之前，塔機下支座與塔身之間的高強螺栓應連接上，但可不擰緊。（4）、所加標準節有踏步的一面必須對準。（5）、塔機加節完畢，應使套架上所有導輪壓緊塔身主弦桿外表面，并檢查塔身標準節之間各接頭的高強螺栓擰緊情況。（6）、在進行頂升作業過程中，必須有專人指揮，專人照管電源，專人操作爬升機構，專人緊固螺栓。非有關操作人員，不得登上爬升架的操作平臺，更不能擅自啟動泵閥開關和其他電氣設備。（7）、頂升作業須13、在白天進行，若遇特殊情況，需在夜間作業時，必須有充足的照明設備。（8）、只許在風速低于13m/s 時進行頂升作業，如在頂升過程中突然遇到風力加大，必須停止頂升作業，緊固各連接螺栓，使上下塔身聯結成一體。（9）、頂升前必須放松電纜，使電纜放松長度略大于總的爬升高度并做好電纜的堅固工作。（10）、在頂升過程中，因把回轉機構緊緊剎住，嚴禁回轉及其他作業。如發現故障，必須立即停車檢查，未查明原因，未將故障排除，不得進行爬升作業。6、調試標準：必須按塔吊性能表中的重量進行限位及力矩限位，各限位開關調好后，必須動作靈敏，試用三次，每次必須合格。聯結好接地線，接地線對稱二點接地，接地電阻不大于4 歐姆。第七14、節、塔吊的拆卸1、工地使用完畢后，必須及時通知公司，由公司派人拆除。2、塔吊的塔身下降作業：（1）、調整好爬升架導輪與塔身之間的間隙，以3-5mm 為宜，移動小車的位置，使塔吊的上部重心落在頂升油缸上的鉸點位置上，然后卸下支座與塔身連接的八個高強度螺栓，并檢查爬爪是否影響塔吊的下降作業。（2）、開動液壓系統，活塞桿全部伸出后，將頂升橫梁掛在塔身的下一級踏步上，卸下塔身與塔身的連接螺栓，稍升活塞桿，使上下支座與塔身脫離，推出標準節到引進橫梁頂端，接著縮回全部活塞桿，使爬爪擱在塔身的踏步上，再次伸出全部活塞桿，重新使頂升橫梁在塔身的上一級踏步上，縮回全部活塞桿，使上下支座與塔身連接，并插上高強度螺15、栓。（3）、以上為一次塔身下降過程，連續下降塔身時，重復以上過程。（4）、拆除時，必須按照先降后拆附墻的原則進行拆除，設專人現場安全監護，嚴禁操作場內人流通行。3、拆至基本高度時，用汽車吊輔助拆除，必須按拆卸順序進行拆除。4、注意事項同頂升加節過程。第八節、附墻裝置的拆裝當塔機高度超過獨立高度時，應立即與建筑物進行附著。首先根據說明書確定附著點高度，下好預埋件。如果首道附著點不在指定位置上，附著點只能降低不能提高；如果附著點離建筑物較遠，應重新設計計算，并經審批后方可施工。1、在升塔前，要嚴格執行先裝后升的原則，即先安裝附墻裝置，再進行升塔作業，當自由高度超過規定高度時，先加裝附墻裝置，然后才16、能升塔。2、在降塔拆除時，也必須嚴格遵守先降后拆的原則，即當爬升套降到附墻不能再拆塔身時，不能拆除附墻，嚴禁先拆附墻后再降塔。第九節、塔吊的日常維護和操作使用1、維護與保養：（1）、機械的制動器應經常進行檢查和調整制動瓦和制動輪的間隙，以保證制動的靈活可靠，其間隙在0.5-1mm之間，在摩擦面上不應有污物存在，遇有異物即用汽油洗凈。（2）、減速箱、變速箱、外嚙合齒輪等部分的潤滑指標進行添加或更換。（3）、要注意檢查個部鋼絲繩有無斷股和松股現象，如超過有關規定，必須立即更換。（4）、經常檢查各部位的聯結情況，如有松動，應予擰緊，塔身聯結螺栓應在塔身受壓時檢查松緊度，所有聯結銷軸必須帶有開口銷，并17、需張開。（5）、安裝、拆卸和調整回轉機械時，要注意保證回轉機械與行星減速器的中心線與回轉大齒圈的中心線平行，回轉小齒輪與大齒輪圈的嚙合面不小于70%，嚙合間隙要合適。（6）、在運輸中盡量設法防止構件變形及碰撞損壞；必須定期檢修和保養；經常檢查節構聯結螺栓，焊縫以及構件是否損壞、變形和松動。2、塔吊的操作使用（1）、塔頂的操作人員必須經過訓練，持證上崗，了解機械的構造和使用方法，必須熟知機械的保養和安全操作規程，非安裝維護人員未經許可不得攀爬塔機。（2）、塔機的正常工作氣溫為-20 40 度，風速低于 20m/s。（3）、在夜間工作時，除塔機本身備有照明外，施工現場應備有充足的照明設備。（4）、18、在司機室內禁止存放潤滑油，油棉紗及其他易燃易爆物品冬季用電爐取暖時更要注意防火，原則上不許使用。（5）、塔頂必須定機定人，專人負責，非機組人員不得進入司機室擅自進行操作。在處理電氣故障時，須有維修人員二個以上。（6）、司機操作必須嚴格按“十不吊”規則執行。（7）、塔上與地面用對講機聯系。第十節、安全措施1、按建設部塔式起重機拆裝許可證要求，配備相關人員，明確分工，責任到人。2、上崗前必須對上崗人員進行安全教育，必須帶好安全帽，嚴禁酒后上班。3、塔機的安拆工作時，風速超過 13m/s 和雨雪天，應嚴禁操作。4、操作人員應佩戴必要的安全裝置，保證安全生產。5、嚴禁高空作業人員向下拋扔物體。6、未經19、驗收合格，塔吊司機不準上臺操作，工地現場不得隨意自升塔吊、拆除塔吊及其他附屬設備。7、嚴禁違章指揮，塔吊司機必須堅持十個不準吊。8、夜間施工必須有足夠的照明，如不能滿足要求，司機有權停止操作。9、拆裝塔機的整個過程，必須嚴格按操作規程和施工方案進行，嚴禁違規操作。10、多塔作業時，要制定可靠的防碰撞措施。第十一節、塔吊的沉降、垂直度測定及偏差校正1、塔吊基礎沉降觀測半月一次。垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定，當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必測）。2、當塔機出現沉降，垂直度偏差超過規定范圍時，須進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節與塔吊機腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程用高噸位千斤頂頂起20、塔身，頂塔身之前，塔身用大纜繩四面纜緊，在確保安全的前提下才能起頂塔身當附墻安裝后，則通過調節附墻桿長度，加設附墻的方法進行垂直度校正。第十二節、防碰撞措施1、安裝根據塔式起重機安全規程10.5 的規定“兩臺起重機之間的最小架設距離應保證處于低位的起重機臂架端部與另一臺起重機的塔身之間至少有2 米的距離；處于高位起重機的最低位置的部件（吊鉤升至最高點或最高位置的平衡重）與低位的起重機中處于最高位置部件之間的垂直距離不得小于2 米?！卑惭b在垂直距離上滿足規程要求。2、操作（1）當兩臺塔吊吊臂或吊物相互靠近時，司機要相互鳴笛示警，以提醒對方注意。（2）夜間作業時，應該有足夠亮度的照明。（3）司機在21、操作時必須專心操作，作業中不得離開司機室，起重機運轉時，司機不得離開操作位置。（4）司機要嚴格遵守換班制度，不得疲勞作業，連續作業不許超過 8 小時。（5）司機室的玻璃應平整、清潔，不得影響司機的視線。（6）在作業過程中，必須聽從指揮人員指揮，嚴禁無指揮操作，更不允許不服從指揮信號，擅自操作。（7）回轉作業速度要慢，不得快速回轉。（8）以上大風嚴禁作業。（9）操作后，吊臂應轉到順風方向，并放松回轉制動器，并且將吊鉤起升到最高點，吊鉤上嚴禁吊掛重物。第十三節、塔機基礎計算書 1、45 塔機計算書一、參數信息塔吊型號：QTZ40，塔吊起升高度 H：50.00m，塔身寬度 B：1.5m，基礎埋深 d22、：1.10m，自重 G：280.4kN，基礎承臺厚度 hc：1.40m，最大起重荷載 Q：40kN，基礎承臺寬度 Bc：5.00m，混凝土強度等級：C35，鋼筋級別：HRB335，基礎底面配筋直徑：18mm 額定起重力矩 Me：400kN m，基礎所受的水平力P：30kN，標準節長度 b：2.5m，主弦桿材料：角鋼/方鋼,寬度/直徑 c：120mm，所處城市：四川成都市，基本風壓0：0.3kN/m2，地面粗糙度類別：D類密集建筑群，房屋較高，風荷載高度變化系數z：0.84。地基承載力特征值fak：300kPa，基礎寬度修正系數b：0.15，基礎埋深修正系數d：1.4，基礎底面以下土重度：20k23、N/m3，基礎底面以上土加權平均重度 m：20kN/m3。二、塔吊對承臺中心作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重：G=280.4kN；塔吊最大起重荷載：Q=40kN；作用于塔吊的豎向力：FkG Q 280.4 40320.4kN；2、塔吊風荷載計算依據建筑結構荷載規范（GB50009-2001）中風荷載體型系數：地處四川成都市，基本風壓為0=0.3kN/m2；查表得：風荷載高度變化系數z=0.84；擋風系數計算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.5+22.5+(4 1.52+2.52)0.5)0.12/(1.52.5)=0.429；因為是角鋼/方鋼，體型系數s=2.124、13；高度 z 處的風振系數取：z=1.0；所以風荷載設計值為：=0.7zsz0=0.71.002.1130.840.3=0.373kN/m2；3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：M=BHH0.5=0.373 0.429 1.550500.5=300.032kNm；MkmaxMe MPhc400300.032301.4 742.03kNm；三、塔吊抗傾覆穩定驗算基礎抗傾覆穩定性按下式計算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3 式中 e 偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離；Mk作用在基礎上的彎矩；Fk作用在基礎上的垂直載荷；Gk混凝土基礎重力，Gk25551.4=875kN；Bc為基25、礎的底面寬度；計算得：e=742.03/(320.4+875)=0.621m 5/3=1.667m；基礎抗傾覆穩定性滿足要求！四、地基承載力驗算依據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第 5.2 條承載力計算。計算簡圖:基礎底面邊緣的最大壓力值計算：當偏心距 eb/6 時，e=0.621m Fl=235.50kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！六、承臺配筋計算1.抗彎計算依據建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）第 8.2.7 條。計算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12 式中：MI-任意截面 I-I26、處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值；a1-任意截面 I-I至基底邊緣最大反力處的距離；取a1=(Bc-B)/2(5.00-1.50)/2=1.75m；Pmax-相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取117.75kN/m2；P-相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值，BcPmax-a1(Pmax-1.2 Pmin)/Bc 5 117.7481.75(117.748 1.2-2.491)/5=75.49kPa；G-考慮荷載分項系數的基礎自重，取G=1.3525BcBchc=1.35255.005.001.40=1181.25kN/m2；l-基礎寬27、度，取 l=5.00m；a-合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離，取a=1.88m；a-截面 I-I在基底的投影長度,取 a=1.50m。經過計算得 MI=1.752(2 5.00+1.50)(117.75+75.49-21181.25/5.002)+(117.75-75.49)5.00/12=343.71kN m。2.配筋面積計算s=M/(1fcbh02)=1-(1-2s)1/2s=1-/2 As=M/(sh0fy)式中，l-當混凝土強度不超過C50時，1取為 1.0,當混凝土強度等級為 C80時，取為 0.94,期間按線性內插法確定，取l=1.00；fc-混凝土抗壓強度設計值，查表得fc28、=16.70kN/m2；ho-承臺的計算高度，ho=1.35m。經過計算得：s=343.71106/(1.00 16.70 5.00103(1.35 103)2)=0.002；=1-(1-2 0.002)0.5=0.002；s=1-0.002/2=0.999；As=343.71106/(0.999 1.35103300.00)=849.62mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:5000.00 1400.000.15%=10500.00mm2。故取 As=10500.00mm2。建議配筋值：HRB335 鋼筋，18115mm。承臺底面單向根數42根。實際配筋值 10689 mm29、2。2、50 塔機計算書一、參數信息塔吊型號：5013 塔吊起升高度 H：50.00m，塔身寬度 B：1.5m，基礎埋深 d：1.10m，自重 G：500kN，基礎承臺厚度 hc：1.40m，最大起重荷載 Q：60kN，基礎承臺寬度 Bc：5.00m，混凝土強度等級：C35，鋼筋級別：HPB235，基礎底面配筋直徑：18mm 地基承載力特征值fak：300kPa，基礎寬度修正系數b：0.15，基礎埋深修正系數d：1.4，基礎底面以下土重度：20kN/m3，基礎底面以上土加權平均重度 m：20kN/m3。二、塔吊對承臺中心作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重：G=500kN；塔吊最大起重荷載：30、Q=60kN；作用于塔吊的豎向力：FkG Q 50060560kN；2、塔吊彎矩計算作用在基礎上面的彎矩計算：Mkmax959.08kNm；三、塔吊抗傾覆穩定驗算基礎抗傾覆穩定性按下式計算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3 式中 e 偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離；Mk作用在基礎上的彎矩；Fk作用在基礎上的垂直載荷；Gk混凝土基礎重力，Gk25551.4=875kN；Bc為基礎的底面寬度；計算得：e=959.08/(560+875)=0.668m 5/3=1.667m；基礎抗傾覆穩定性滿足要求！四、地基承載力驗算依據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第 5.2 條承載力計31、算。計算簡圖:基礎底面邊緣的最大壓力值計算：當偏心距 eb/6 時，e=0.668m Fl=293.81kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！六、承臺配筋計算1.抗彎計算依據建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）第 8.2.7 條。計算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12 式中：MI-任意截面 I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值；a1-任意截面 I-I至基底邊緣最大反力處的距離；取a1=(Bc-B)/2(5.00-1.50)/2=1.75m；Pmax-相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計32、值，取146.91kN/m2；P-相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值，BcPmax-a1(Pmax-1.2 Pmin)/Bc 5 146.9071.75(146.907 1.2-7.622)/5=92.288kPa；G-考慮荷載分項系數的基礎自重，取G=1.3525BcBchc=1.35255.005.001.40=1181.25kN/m2；l-基礎寬度，取 l=5.00m；a-合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離，取a=1.83m；a-截面 I-I在基底的投影長度,取 a=1.50m。經過計算得 MI=1.752(2 5.00+1.50)(146.91+92.33、29-21181.25/5.002)+(146.91-92.29)5.00/12=494.36kN m。2.配筋面積計算s=M/(1fcbh02)=1-(1-2s)1/2s=1-/2 As=M/(sh0fy)式中，l-當混凝土強度不超過C50時，1取為 1.0,當混凝土強度等級為 C80時，取為 0.94,期間按線性內插法確定，取l=1.00；fc-混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16.70kN/m2；ho-承臺的計算高度，ho=1.35m。經過計算得：s=494.36106/(1.00 16.70 5.00103(1.35 103)2)=0.003；=1-(1-2 0.003)0.5=0.34、003；s=1-0.003/2=0.998；As=494.36106/(0.998 1.35103210.00)=1746.62mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:5000.00 1400.000.15%=10500.00mm2。故取 As=10500.00mm2。建議配筋值：HPB235 鋼筋，18115mm。承臺底面單向根數42根。實際配筋值 10689 mm2。3、50 塔機計算書一、參數信息塔吊型號：5510 塔吊起升高度 H：50.00m，塔身寬度 B：1.5m，基礎埋深 d：1.10m，自重 G：530kN，基礎承臺厚度 hc：1.40m，最大起重荷載 Q：6035、kN，基礎承臺寬度 Bc：5.00m，混凝土強度等級：C35，鋼筋級別：HPB235，基礎底面配筋直徑：18mm 地基承載力特征值fak：300kPa，基礎寬度修正系數b：0.15，基礎埋深修正系數d：1.4，基礎底面以下土重度：20kN/m3，基礎底面以上土加權平均重度 m：20kN/m3。二、塔吊對承臺中心作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重：G=530kN；塔吊最大起重荷載：Q=60kN；作用于塔吊的豎向力：FkG Q 53060590kN；2、塔吊彎矩計算作用在基礎上面的彎矩計算：Mkmax959.08kNm；三、塔吊抗傾覆穩定驗算基礎抗傾覆穩定性按下式計算：eMk/（Fk+Gk）B36、c/3 式中 e 偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離；Mk作用在基礎上的彎矩；Fk作用在基礎上的垂直載荷；Gk混凝土基礎重力，Gk25551.4=875kN；Bc為基礎的底面寬度；計算得：e=959.08/(590+875)=0.655m 5/3=1.667m；基礎抗傾覆穩定性滿足要求！四、地基承載力驗算依據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第 5.2 條承載力計算。計算簡圖:基礎底面邊緣的最大壓力值計算：當偏心距 eb/6 時，e=0.655m Fl=296.69kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！六、承臺配筋計算1.抗彎計算依據建筑地基基礎設計規范（37、GB 50007-2002）第 8.2.7 條。計算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12 式中：MI-任意截面 I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值；a1-任意截面 I-I至基底邊緣最大反力處的距離；取a1=(Bc-B)/2(5.00-1.50)/2=1.75m；Pmax-相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取148.35kN/m2；P-相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值，BcPmax-a1(Pmax-1.2 Pmin)/Bc 5 148.3471.75(148.347 1.2-6.438、22)/5=93.728kPa；G-考慮荷載分項系數的基礎自重，取G=1.3525BcBchc=1.35255.005.001.40=1181.25kN/m2；l-基礎寬度，取 l=5.00m；a-合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離，取a=1.85m；a-截面 I-I在基底的投影長度,取 a=1.50m。經過計算得 MI=1.752(2 5.00+1.50)(148.35+93.73-21181.25/5.002)+(148.35-93.73)5.00/12=502.81kN m。2.配筋面積計算s=M/(1fcbh02)=1-(1-2s)1/2s=1-/2 As=M/(sh0fy)式中，39、l-當混凝土強度不超過C50時，1取為 1.0,當混凝土強度等級為 C80時，取為 0.94,期間按線性內插法確定，取l=1.00；fc-混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16.70kN/m2；ho-承臺的計算高度，ho=1.35m。經過計算得：s=502.81106/(1.00 16.70 5.00103(1.35 103)2)=0.003；=1-(1-2 0.003)0.5=0.003；s=1-0.003/2=0.998；As=502.81106/(0.998 1.35103210.00)=1776.53mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:5000.00 1400.000.15%=10500.00mm2。故取 As=10500.00mm2。建議配筋值：HPB235 鋼筋，18115mm。承臺底面單向根數42根。實際配筋值 10689 mm2。