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1、1、編制依據(jù)1）重慶 CBD 總部供冷供熱工程施工設(shè)計施工圖；2）鋼管腳手架、模板支架安全選用技術(shù)規(guī)程（DB11/T583-2008）；3）建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008)；4）建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166 2008）；5）鋼管腳手架扣件 GB15831-2006；6）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009-2001。2、工程概況取水泵房：地面高程約194m，底面設(shè)計最低標高約為150.291 m，深度約43.709m，其中土層厚度21.7123.39m，主要為素填土及少量原生土層，主要為褐色，有粉質(zhì)粘土混砂泥巖塊碎石，局部見少量的塊瓦片、混凝土塊等建筑垃圾組2、成。砂泥巖塊碎石及磚瓦片、混凝土塊等硬質(zhì)物含量約占30%60%，為隨意堆填，未經(jīng)壓實處理，呈松散狀。下部強風化厚度1.2 2.5m，為泥巖，紫紅色，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，薄-中厚層狀構(gòu)造，巖體破碎。強風化泥巖下伏中分化巖層，巖層厚度 19.11919.89m，中風化與強風化過渡段夾雜少量中風化泥巖，下部全為砂巖，砂巖呈灰黃色、麻黃色，中-厚層狀構(gòu)造，礦物成分主要由石英、長石組成，巖體完整。取水泵房位于取水泵站內(nèi)，為圓形深井，深度較深，為減少對周邊環(huán)境的影響，同時基坑采用垂直開挖，為確保基坑邊坡的穩(wěn)定性，土層范圍內(nèi)基坑四周設(shè)置擋護樁，擋護樁直徑 1.5m 的圓樁，間距 3.312m樁基底部嵌入穩(wěn)定的中風化層3、不小于 6m，擋護樁平均深度約為28.3m，共計 24 根；擋護樁中心距筒體中心半徑為 12.65m。筒體上口在擋護樁上設(shè)置一道厚1.2m，寬 1.5m 的環(huán)形冠梁，筒體開挖內(nèi)部在擋護樁上設(shè)置牛腿及圈梁支撐，圈梁豎向間距4.5m（3.0m）；筒體上部土層范圍內(nèi)擋護樁間采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土擋板形式支護；下部巖層范圍內(nèi)采用錨噴支護，錨桿采用332 普通砂漿錨桿，錨入破裂面穩(wěn)定層內(nèi)6.0m，錨桿間距 3.312mX2.5m，巖層表面采用掛網(wǎng)噴射混凝土護面，噴射混凝土厚度0.25m。筒體開挖以及初期支護完成后，筒體底板厚度采用鋼筋混凝土澆筑，澆筑厚度為2.5m。筒體內(nèi)側(cè)壁混凝土采用C30鋼筋混凝土，抗?jié)B4、等級P8，襯砌厚度 1.5m，初期支護上部圈梁處等空隙均采用同等混凝土回填。筒體內(nèi)襯砌至高程184.85，襯砌完后筒體內(nèi)凈空18.0m 底板厚度為 2.5m。3、施工順序筒體襯砌分為2 個層次施工（見圖1），首先施工筒體底部混凝土，再做側(cè)壁混凝土施工，由下至上逐步施工。底部混凝土分層澆筑完成，側(cè)壁混凝土按照1.5m的高度分層向上澆筑圖 1 筒體主體結(jié)構(gòu)施工流程圖筒體二襯結(jié)構(gòu)側(cè)墻擬采用1500（高）2000mm（弧長）鋼模板+滿堂扣件式鋼管腳手架體系。環(huán)形接頭處根據(jù)周長要求適當減短點弧長，以便拆模。鋼模板面板厚 6mm。4、模板及腳手架支撐體系4.1 底板模板支撐體系底板為圓弧形底部，圓弧形底部5、完成后，將澆筑至H155.303，形成取水泵房底部。底部邊緣底板厚度為2500mm，筒體中心處底板結(jié)構(gòu)高為4912mm,根據(jù)施工要求，在澆筑筒體底板時要同時施做500mm 的筒體邊墻（小邊墻），模板用焊接在底板上的鋼筋做支撐，且采用對拉桿將模板拉設(shè)。如圖2 所示。圖 2 底板以上 500mm 井身邊墻模板圖大樣圖4.2 側(cè)墻模板支撐體系圖 3 筒體腳手架及模板支撐體系圖(1)面板選擇井身邊墻采用 15002000mm 弧形鋼模板，面板厚度為6mm。(2)背楞選擇緊靠模板安裝 100100 水平木背楞和 100100 豎向木背楞，如圖3 所示。在模板安裝的同時，筒體內(nèi)搭設(shè)1000100010006、mm滿堂腳手架，為便于H184.85 處平臺梁板施工，梁下腳手架按照縱橫間距500mm 搭設(shè)。在便于支撐的同時方便施工作業(yè)。5、模板及支撐體系檢算5.1 邊墻模板檢驗計算邊墻模板計算載荷主要有：新澆混凝土對模板側(cè)面的載荷(永久荷載)、傾倒時產(chǎn)生的荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(可變荷載)。(1)新澆混凝土對模板側(cè)面的載荷澆筑混凝土最大側(cè)壓力計算公式為：F=0.22c0t12V1/2F=cH取二者較小值。參數(shù)：F-新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力(KN/m2)荷載標準值；c混凝土的重力密度(KN/m3)，取 24KN/m3；0t-新筑混凝土的初凝時間(h)，根據(jù)現(xiàn)場情況，取6 小時；V-混凝土的澆筑速7、度(m/h)；取 2.0 m/h；1-外加劑影響系數(shù)，取1.2；2-混凝土塌落度影響修正系數(shù)，取1.15；H-混凝土側(cè)壓力計算位置入至新澆筑混凝土頂面的總高度(m)，在二襯斷面分層中，最高澆筑一層為3m(每模按照 1.5m 高度設(shè)計澆筑，考慮三套模板，第一套模板未拆除前，立設(shè)第二套模板，澆筑第二層，以此類推，故澆筑高度按照 3m考慮)；由此得：F=0.22 2461.2 1.15 21/2=61.8KN/m2。F=243=72 KN/m2取二者中的較小值，即F=61.8 KN/m2。(2)傾倒時產(chǎn)生的荷載傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載作用在有效壓頭范圍內(nèi)，根據(jù)工程特點，澆筑時采用導(dǎo)管，水平荷載取2.8、0 KN/m2。(3)振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載作用在有效壓頭高度之內(nèi)，取4.0KN/m2。(4)荷載組合永久載分項系數(shù)取1.2,可變荷載分項系數(shù)取1.4。鋼模板及支架設(shè)計荷載值乘以 0.95 進行折減。模板側(cè)向荷載設(shè)計值為：F=（61.8 1.2+21.4）0.95=73.1 KN/m2(5)結(jié)構(gòu)檢算模板為 15002000mm 布置，橫肋即為支點，間距600mm，將單塊模板按近視水平布置設(shè)置，將每塊模板簡化為更小單元進行計算，當作為單向板考慮時，因此將單塊模板簡化為二跨等跨連續(xù)梁，面板區(qū)格中三面固結(jié)、一面簡支，作用在梁上的均布線荷載為：其計算簡圖如圖 4 所示:圖 4 模9、板計算簡圖強度驗算：選用面板區(qū)格中三面固結(jié)、一面簡支的最不利受力情況進行計算。模板設(shè)計圖：一個單元格有 lx=333mm,ly=375mm Lx/ly=333/375=0.9。查表得：K0 x=-0.0663,K0y=-0.0563,Kx=0.0289,Ky=0.0138,Kf=0.00196。其中 K0 x、K0y、Kx、Ky 為內(nèi)力計算系數(shù)。當取 1mm 寬板條作為計算單元，荷載q 為：q=0.07311=0.073N/mm 求支座彎矩：M0 x=K0 x*q*(lx)2=-0.0663 0.073(333)2=-536.69 N mm M0y=K0y*q*(ly)2=-0.0563 0.10、073(375)2=-577.95 N mm 面板的截面系數(shù)：W=bh2/6=152/6=4.17mm3則應(yīng)力為：max=Mmax/W=577.95/4.17=138.6 Mpa 215Mpa 可滿足要求。求跨中彎矩：Mx=Kx*q*(lx)2=0.02890.073(333)2=233.94 Nmm My=Ky*q*(ly)2=0.01380.073(375)2=141.67 Nmm 鋼板的泊松比 v=0.3，故需換算為：M（v）x=Mx+vMy=233.94+0.3 141.67=276.44 N mm M（v）y=vMx+My=0.3 233.94+141.67=211.85 N mm 11、應(yīng)力為：max=Mmax/W=276.44/4.17=66.29 Mpa 215Mpa 可滿足要求。擾度驗算Bo=Eh3/(12(1-v2)=(2.110553)/(12(1-0.32)=24.04 105 Nmm max=Kf*q*l4/Bo=0.001960.073(333)4/24.04 105=0.73mm max =333/400=0.83mm 可滿足要求。（6）橫肋計算圖 5 橫肋計算簡圖橫肋支承在豎向大肋上，可作為支承在豎向大肋上連續(xù)梁計算，如圖所示，其跨距等于豎向大肋間距。橫肋上的荷載：q=F.h1=0.073375=27.4 Nmm 8 的截面系數(shù)的截面系數(shù)W=25.3 1012、3mm3,慣性矩 I=101.3 104mm4。將橫肋簡化為帶懸臂三等跨連續(xù)梁，查表可得最大彎矩 Mmax=0.09 27.4 3332=2.73105 Nmm 強度驗算max=Mmax/W=2.73105/25.3 103=28.8 Mpa 215Mpa 可滿足要求。擾度驗算懸臂部分擾度=(ql4)/(8EI)=(27.43334)/(82.1 105101.3104)=0.198mm =333/500=0.666mm 滿足要求。跨中部分擾度=(ql4)（5-242）/(384EI)=（27.4 3334)（5-2412）/（3842.1105101.3104）=-0.078mm =333/13、500=0.666mm 滿足要求。（6）豎肋計算圖 6 豎肋計算簡圖大模板主要承受混凝土的側(cè)壓力，3 米高模板穿4 道拉桿為支承點，按300+800+400+400+800+300mm分布。選用扁鋼 705，W=12.24 103mm3，I=42.87104mm4。豎肋下部荷載q1=Fl=0.073 0.25 3000=54.75N/mm 豎肋為一端帶懸臂的三跨連續(xù)梁，查表可得：最大彎矩：Mmax=0.07 54.75 8002=24.5105 Nmm 強度驗算max=Mmax/W=24.5105/12.24 103=200 Mpa 215Mpa 可滿足要求。擾度驗算最大擾度max=(ql4)14、（5-242）/(384EI)=（54.758004)（5-24（300/800）2）/（3842.1 10542.87 104）=1.054mm =800/500=1.6 mm 可滿足要求。組合的擾度為：面板+橫肋組合：=0.73+0.198=0.928mm 面板+豎肋組合：=0.73+1.054=1.784mm 故模板滿足施工要求。5.2 墻腳手架檢算5.2.1 側(cè)墻腳手架橫桿檢算，鋼管截面特性外徑(mm)壁厚(mm)面積(cm2)截面慣性矩(cm4)截面模量(cm3)回轉(zhuǎn)半徑(cm)48 3.5 4.89 12.19 5.08 1.58 腳手架采用 48*3.5 鋼管，A=489.31m15、m2，I=12.19 104mm4，W=5.08 103mm3，i=15.78mm。腳手架布設(shè)為 100010001000。澆筑混凝土?xí)r模板產(chǎn)生的最大側(cè)壓力F=73.1KN/m2，腳手架單根橫桿承受荷載為 N=73.11.0 1.0=73.1KN。強度驗算：N/A=73.1103/489.31=149.4f=205N/mm2穩(wěn) 定 驗 算：中0l為 鋼 管 的 計 算 長 度，驗 算 時 按 取0l=1.0m 根 據(jù)0li=1000/15.78=63，查規(guī)范=0.863。所以N/A=73.1103/0.863 489.31=173 f=205N/mm2 扣件式滿堂腳手架抗風驗算由于該扣件式滿堂16、腳手架位于深基坑內(nèi)且四周被筒體包圍所以風荷載對該腳手架影響較小甚至沒影響，因此不進行該扣件式滿堂腳手架抗風驗算。經(jīng)過驗算，側(cè)墻模板支撐體系滿足要求。5.2.2 梁板支撐系統(tǒng)檢算上圖為取水泵房H184.85 處平臺梁板平面示意圖，是施工過程中，考慮到同時和低水位管道同時施工，在低水位管道處正上方一直預(yù)留一個2m4m 的通道，在施工側(cè)壁混凝土?xí)r，可在通道處加設(shè)橫桿，施工完畢可將橫桿去掉以保證低位水管的管節(jié)吊裝和出碴。平臺板厚 250（其中涉及板厚有150mm.200mm，此處均按 250mm 進行計算考慮），層高 29.547m計算，平臺梁寬為700，高 1600，跨度取 16.368m，板底模采17、用 483.5mm鋼管（實測平均壁厚達到3.2mm，為保證支撐架的安全性，允許承載力按0.85 的折減系數(shù)）支承竹膠合板。樓板底立桿縱距、橫距取 la=lb=1.0m（考慮直接支承在肋梁上），梁底立桿橫距 lb1=0.5m，立桿縱距 la1=0.5m，模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度 a=100mm，頂層橫桿上鋪枋木以增大接觸面，竹膠合板厚17mm。如圖所示5.2.2.1、支架計算所需的荷載參數(shù)、板底一縱、橫距內(nèi)（取計算單元）模板支架自重：立桿：（29.547-0.10-0.267）0.0384=1.12KN 橫桿：1.0 40.0384=0.1536KN 縱桿：1.0 18、40.0384=0.1536KN 直角扣件（支架頂主節(jié)點處按增加一扣件考慮）：413.210-3=0.0528KN 對接扣件：（18.410-3/16.368）1.0 4=0.0045KN 剪刀撐（每隔四排垂直兩個方向設(shè)剪刀撐，計算支架自重時，考慮含剪刀撐計算單元，剪刀撐斜桿與水平的傾角近似取為=600，）=0.1 =0.1382KN 旋轉(zhuǎn)扣件：814.6 10-3=0.042KN合計：1.6647KN、平臺梁底一縱一橫距內(nèi)（取計算單元）模板支架自重：立桿：（29.547-1.6-0.10-0.267）0.0384=1.0591KN 橫桿：40.500.0384=0.0768KN 縱桿：40.19、500.0384=0.0768N 直角扣件（梁底主節(jié)點處按增加一扣件考慮）：413.210-3=0.0528KN 對接扣件：（18.410-3/16.368）0.5 4=0.0023KN 合計：1.2678KN、永久荷載標準值板底模板支架自重標準值：1.6647KN 梁底模板支架自重標準值：1.2678KN 板竹膠合板自重標準值：0.3KN/m2 板鋼筋自重標準值（每立方米鋼筋砼）：1.42KN/m3 梁鋼筋自重標準值（每立方米鋼筋砼）：2.5KN/m3 新澆筑砼自重標準值：24KN/m3、可變荷載標準值施工人員及設(shè)備荷載標準值：1.0KN/m2 振搗砼時產(chǎn)生的荷載標準值：2.0KN/m2 520、.2.2.2、驗算砼樓板模板支架2 4.33 1.0 0.0384 sin600 4.33ctg6001.0 4.33ctg600計算簡圖如下：、大橫桿驗算：砼樓板下大橫桿按二跨連續(xù)梁計算（計算變形按三跨連續(xù)梁計算）作用大橫桿永久線荷載標準值qk1=0.31.0+1.42 1.0 0.25+241.0 0.25=6.655KN/m 作用大橫桿永久線荷載設(shè)計值q1=1.2qk1=1.26.655=7.986KN/m 作用大橫桿可變荷載標準值qk2=11.0+21.0=3KN/m 作用大橫桿永可變荷載設(shè)計值q2=1.4qk2=1.43=4.2KN/m 作用大橫桿線荷載設(shè)計值q=q1+q2=7.9821、6+4.2=12.186KN/m 大橫桿受最大彎距M=抗彎強度：=149.93N/mm2f=205 0.85=174.25N/mm2滿足要求。1 8qlb2=12.1861.02=1.5233KN.m1 8M W1.5233 1062 5.08 103板底支架計算簡圖按三跨連續(xù)梁計算的撓度：=(0.677qk1+0.99qk2)=1.953mm 0.85=16.368 0.85=13.91mm滿足要求、扣件的抗滑承載力計算：大模板傳給立桿最大豎向力設(shè)計值R=1.25qlb=1.2512.1861.0=15.2325 RC=8KN 不滿足要求，必須采用雙扣件。、砼板模板支架立桿計算支架立桿的軸向22、設(shè)計值為大橫桿傳給立桿最大豎向力與板底模板支架自重產(chǎn)生的軸向力設(shè)計值之和。即：N=R+1.6647 1.2=15.2325+1.6647 1.0=17.2301KN 模板支架立桿的設(shè)計長度：l=h+2a=1.0+2 0.1=1.2m 取長度系數(shù)=1.5 ilil0取=1，=210 取=1.155，7.8758.11200.1155.1查 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄 C表 C得=0.656由規(guī)范公式 5.3.1-1驗算支架立桿穩(wěn)定性23/71.53489656.0102301.17mmNANf=2050.85=174.25N/mm2lb4100EI 9004（0.677 6.65523、+0.99 3）100 2.06 105 12.19 10416368 10005.2.2.3、驗算平臺梁模板支架、荷載計算：梁底模板自重標準值：0.3 1.0=0.3KN/m 梁鋼筋自重標準值：2.5 1.0 1.6=4.0KN/m 新澆筑砼自重標準值：240.7 1.6=26.88KN/m 振搗砼時產(chǎn)生的荷載標準值為21=2KN/m 合計：恒載標準值為Gk=0.3+4.0+26.88=31.18/KN/m 活載標準值為Qk=2KN/m、橫向水平桿計算砼梁模板下按二跨連續(xù)梁計算，考慮最不利布置，計算簡圖如下橫向水平桿間距l(xiāng)1=0.5m。作用橫向水平桿線荷載（恒載）標準值qk1=Gkl1/l324、=31.18 0.5/1.0=15.59KN/m 作用橫向水平桿線荷載（活載）標準值qk2=Qkl1/l3=20.5/1.0=1KN/m 作用橫向水平桿線荷載（恒載）設(shè)計值q1=1.2qk1=1.2 15.59=18.709KN/m 作用橫向水平桿線荷載（活載）設(shè)計值圖 梁底支架計算簡圖q2=1.4qk2=1.4 1=1.4KN/m 作用橫向水平桿線荷載設(shè)計值q=q1+q2=18.708+1.4=20.108KN/m 最大彎曲正應(yīng)力max=123.70N/mm2f=2050.85=174.25N/mm2最大剪應(yīng)力為max=25.37N/mm2fv=1200.85=102 N/mm2,fv為鋼材25、抗剪強度。撓度max=（0.677qk1+0.99qk2）=(0.677 15.59+0.99 1)=0.287mm 0.85=20.85mm=1.7mm。以上計算表明搭設(shè)滿足要求。、扣件計算橫向水平桿通過扣件傳給立桿豎向力設(shè)計值RA=（0.5q1+0.5q2）l2=(0.5 18.709+0.5 1.4)0.5=5.0273KNRC=8KN(為直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件單件抗滑承載力設(shè)計值)。計算滿足要求。、腳手架立桿計算橫向水平桿及立桿間距均為0.5m，即計算單元為 0.5m 范圍，計算單元內(nèi)立桿自重 NG=0.4589KN。48 鋼管回轉(zhuǎn)半徑i=1.58cm，計算長度系數(shù)=1.6 取=1，長細比26、=h/i=1.6 120/1.58=122=210 取=1.155，長細比=h/i=1.155 1.6 120/1.58=140 MmaxW 0.125ql22 W 2VmaxA 0.125 20.108 5002 5.08 1032 0.617ql2A 2 0.617 20.108 500 489 l24100EI 5004100 2.06 105 12.19 104l2250軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)=0.277 計算立桿段軸向力設(shè)計值N=RA+1.2NG=5.0273+1.2 0.4589=5.5780KN 則有 =41.18N/mm2f=2050.85=174.25N/mm2計算滿足要求。27、6、模板及腳手架施工方法6.1 腳手架施工6.1.1 腳手架搭設(shè)腳手架采用滿堂方法搭設(shè)，采用立桿的縱距1.0 米，立桿的橫距 1.0 米，橫桿縱橫距均為 1.0m，步距為 1.0m，梁下腳手架采用縱橫間距0.5 米的方式進行搭設(shè)，搭設(shè)高度為29.547m。腳手架搭設(shè)流程：在底板上彈線、立桿定位擺放掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝第一道橫桿和縱桿并與各立桿扣緊裝第二道橫桿和縱桿并與各立桿扣緊加設(shè)臨時斜撐桿逐層安裝縱桿、橫桿及斜撐鋪設(shè)腳手板。1）立于土地面之上的立桿底部應(yīng)加設(shè)寬度200mm、厚度 50mm的墊木、墊塊或其他剛性墊塊，每根立桿的支墊面積應(yīng)符合設(shè)計要求且不小于0.15m2。2）腳手架底部必28、須設(shè)置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿用直角扣件固定在距底板表面不大于 200mm 處的立桿上，橫向掃地桿應(yīng)用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。3）立桿垂直度偏差不得大于架高的1200。4）立桿接頭除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采取對接扣件。5）立桿上的對接扣件應(yīng)交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應(yīng)設(shè)在同步同跨內(nèi)，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm，各接頭中心距主節(jié)點的距離不應(yīng)大于步距的13，同一步內(nèi)不允許有二個接頭。6）橫桿長度不宜小于3 跨，并不小于 6m。7）橫桿對接扣件連接、對接應(yīng)符合以下要求：對接接頭應(yīng)交錯布置，不應(yīng)設(shè)在同步、同跨內(nèi)，相鄰接頭水平距離不應(yīng)小于500m29、m。并應(yīng)避免設(shè)在縱向水平跨的跨中。N A 5.5780 1030.277 489 8）同一排橫桿的水平偏差不得大于1300。9）桿件在節(jié)點處的端頭伸出長度應(yīng)不小于100mm。10）腳手板一般應(yīng)設(shè)置在三根以上橫桿上，當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫桿，并應(yīng)將腳手板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板平鋪，應(yīng)鋪滿鋪穩(wěn)，靠墻一側(cè)離墻面距離不應(yīng)大于150mm，拐角要交圈，不得有探頭板。11）斜撐應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫桿或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線距主節(jié)點的距離不應(yīng)大于150mm。6.1.2 腳手架拆除腳手架拆除工藝流程為：拆除可調(diào)托架拆除腳手板逐層拆縱桿、橫桿、斜撐拆立桿清除扣件按規(guī)格堆碼。1）30、拆架前在地上用繩子或鐵絲先拉好圍欄，施工現(xiàn)場沒有監(jiān)護人，沒有安全員，沒有責任工程師在場的情況下，不準拆除。2）架子拆除程序應(yīng)由上而下，按層按步拆除。先清理架上雜物，如腳手板上的混凝土、砂漿塊、U型卡、活動桿子及材料。3）拆桿和放桿時必須由2-3 人協(xié)同操作，拆橫桿、縱桿時，應(yīng)由站在中間的人將桿傳遞，其余人員接到桿拿穩(wěn)拿牢后，傳桿人員才準松手，嚴禁往下亂扔腳手料具。4）拆下來的腳手桿要隨拆、隨清、隨運，分類、分堆、分規(guī)格碼放整齊，要有防水措施，以防雨后生銹。扣件要分型號裝箱保管。5）拆下來的鋼管要定期重新外刷一道防銹漆，刷一道調(diào)合漆，扣件要上油潤滑。6）嚴禁架子工在夜間進行架子搭拆工作。未盡事宜31、工長在安全技術(shù)交底中做詳細的交底，施工中存在問題的地方應(yīng)及時與技術(shù)部門聯(lián)系，以便及時糾正。6.2 模板施工6.2.1 模板安裝施工模板安裝工藝：按位置拼裝組合模板連接豎向背楞連接水平背楞與腳手架用可調(diào)托架連接調(diào)整平整度、弧度、垂直度檢查驗收。1）按配板設(shè)計循序拼裝，以保證模板系統(tǒng)的整體穩(wěn)定。2）配件必須裝插牢固。支柱和斜撐下的支承面應(yīng)平整墊實，要有足夠的受壓面積。支承件應(yīng)著力于外楞。3）預(yù)埋件與預(yù)留孔洞必須位置準確，安設(shè)牢固。4）基礎(chǔ)模板必須支撐牢固，防止變形，側(cè)模斜撐的底部應(yīng)加設(shè)墊木。5）安裝模板時，模板應(yīng)有可靠的支承點，其平直度應(yīng)進行校正。6）局部須加強水平撐與剪刀撐的位置，應(yīng)按構(gòu)造與整體32、穩(wěn)定性布置。7）同一條拼縫上的 U形卡，不宜向同一方向卡緊。8）嚴禁在鋼模板上采用電、氣焊灼孔。6.2.2 模板的拆除模板拆除的時間，受新澆混凝土達到拆模強度要求的養(yǎng)護期限制。側(cè)模應(yīng)在混凝土強度能保持其表面不致?lián)p壞時，方準拆除模板。底板在其混凝土強度達到1.2N/mm2以后，始準在其上來往行人和安裝模板及支架，荷重超過時應(yīng)進行計算，并采取相應(yīng)措施。模板拆除的順序和方法，應(yīng)按照配板設(shè)計的規(guī)定進行，拆模時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。拆模時，操作人員應(yīng)站在安全處，以免發(fā)生安全事故。待該段模板全部拆除后，方準將模板、配件、支撐等運出堆放。拆下的模板等配件，嚴禁拋扔，要有人接應(yīng)傳遞，按指定點堆放。并做到33、及時清理、維修和涂刷好脫模劑，以備下一循環(huán)使用。7、質(zhì)量標準及保證措施7.1 質(zhì)量標準模板安裝允許偏差及檢驗方法如表2 所示。表 2 模板安裝允許偏差及檢查方法項目允許偏差(mm)檢驗方法底模上表面標高5 水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內(nèi)部尺寸柱、墻、梁+4,-5 鋼尺檢查層垂直高度不大于 5m 6 經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查大于 5m 8 經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2 鋼尺檢查表面平整度5 2m靠尺和塞尺檢查鋼模板及配件的容許撓度如表3 所示。表 3 鋼模板及配件的容許撓度部件名稱容許撓度部件名稱容許撓度鋼模板的面積1.5 柱箍b/500 單塊鋼模板1.5 桁架L/1000 鋼楞L/534、00 支撐系統(tǒng)累計4.0 注：L 為計算跨度，b 為柱寬。鋼模板施工組裝質(zhì)量標準如表4 所示。表 4 鋼模板施工組裝質(zhì)量標準項目允許偏差(mm)兩塊模板之間拼接縫隙2.0 相鄰模板面的高低差2.0 組裝模板板面平整度2.0(用 2.0m長平尺檢查)組裝模板板面的長寬尺寸長度和寬度的 1/1000，最大 4.0 組裝模板兩對角線長度差值對角線長度的 1/1000,最大 7.0 7.2 保證措施1）把好驗收關(guān)。搭設(shè)好的每一段架子，都必須由項目技術(shù)負責人組織技術(shù)、安全與搭設(shè)工長進行檢查，符合要求后方可上人使用。驗收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改時，要經(jīng)設(shè)計負責人同意，由架子工操作。2）節(jié)點35、連接可靠。其中扣件的擰緊程度應(yīng)控制在扭邊矩達到40-60N.m。3）使用按3kN m2考慮，因此架子上不準堆放成批材料，零星材料可適當堆放。4）架子上不準有任何活動材料，如扣件、活動鋼管、鋼筋，一旦發(fā)現(xiàn)應(yīng)及時清除。5）作業(yè)層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得超載，不得將模板、泵送混凝土輸送管等支撐固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設(shè)備。6）模板應(yīng)涂刷脫模劑。結(jié)構(gòu)表面需作處理的工程，嚴禁在模板上涂刷廢機油。脫模劑要經(jīng)濟適用，不粘污鋼筋。7）按配板設(shè)計循序拼裝，以保證模板系統(tǒng)的整體穩(wěn)定。8）配件必須安裝牢固，支持和斜撐的支承面應(yīng)平整堅實，有足夠的受壓面積。9）經(jīng)檢查合格的模板應(yīng)按要求進行堆放或運輸。堆36、放底部模板應(yīng)墊離地面不少 10cm。8 安全保證措施8.1 腳手架工程1）腳手架搭設(shè)以前，必須制定切實可行的施工方案和進行安全技術(shù)交底。2）腳手架搭設(shè)人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則 考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應(yīng)定期體檢，合格者方可持證上崗。3）搭設(shè)腳手架人員必須佩戴檢驗合格的安全帽、安全帶和防滑鞋。4）腳手架的構(gòu)配件質(zhì)量與搭設(shè)質(zhì)量，應(yīng)按規(guī)范要求進行檢查驗收，合格后方準使用。5）搭拆腳手架時，應(yīng)設(shè)圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)。6）架子工在高處(距地高度 2m以上)作業(yè)時，不得在一根順水桿上不扶任何支點行走，不得跳躍架子。在架子上操作精力集中，37、禁止打鬧和玩笑。嚴禁酒后作業(yè)。7）遞桿、拉桿時，上下左右操作人員應(yīng)密切配合，協(xié)調(diào)一致。拉桿人員應(yīng)注意不碰撞上方人員和已綁好的桿子，下方遞桿人員應(yīng)在上方人員接住桿子后方可松手，并躲離其垂直操作距離3m以外。8）作業(yè)層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得超載，嚴禁懸掛起重設(shè)備，不得將模板支架、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上。9）在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。10）拆除前，班組要學(xué)習(xí)安全技術(shù)操作規(guī)程，班組必須對拆架人員進行安全交底，交底要有記錄，交底內(nèi)容要有針對性，拆架子的注意事項必須講清楚。8.2 模板工程1）模板運到現(xiàn)場后，要認真檢查構(gòu)件和材料是否符合設(shè)計要求。238、）拼裝、存放模板的場地必須平整堅實，不得積水。存放時，底部應(yīng)墊方木，堆放應(yīng)穩(wěn)定，立放應(yīng)支撐牢固，防止滑倒傷人。3）地上碼放模板的高度不得超過1.5m，架子上碼放模板不得超過三層。4）模板工程作業(yè)在2 米和 2 米以上時，要根據(jù)高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范的要求進行操作和防護，要有可靠的操作架子。考慮本工程為豎井工程，作業(yè)人員在腳手架上作業(yè)時應(yīng)佩戴安全帶。5）操作人員上下通行，必須通過馬道，不許攀登模板或腳手架上下，不許在高處狹窄而無防護欄的模板面上行走。6）模板支撐體系完成后必須經(jīng)過技術(shù)人員、質(zhì)檢人員、安全員驗收合格并簽任后方可進行下步工序施工。7）在澆筑混凝土過程中必須對模板進行監(jiān)護，仔細觀察模板的39、位移、變形情況，發(fā)現(xiàn)異常情況必須及時采取穩(wěn)固措施。當模板變位較大，可能倒塌時，必須立即通知現(xiàn)場作業(yè)人員離開危險區(qū)域，并及時報告上級。8）在拆模過程中，如發(fā)現(xiàn)混凝土有影響結(jié)構(gòu)安全的質(zhì)量問題時，應(yīng)暫停拆除工作，經(jīng)過研究處理后方可繼續(xù)拆除。9）拆模以后的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，應(yīng)在混凝土達到設(shè)計強度等級后，方準承受全部計算荷載。如果施工荷載產(chǎn)生的效應(yīng)比使用荷載效應(yīng)更不利時，必須經(jīng)過核算并加設(shè)臨時支撐，保證結(jié)構(gòu)在施工階段的安全。10）拆除的模板和支撐，及時清理和整修，妥善保管，防止模板拆壞或變形與銹蝕。11）拆模板必須按拆模方案和安全技術(shù)交底的要求作業(yè)，統(tǒng)一指揮，分工明確。嚴禁在模板下方用撬棍撞、撬模板。1240、）暫停拆模時，必須將活動件支穩(wěn)后方可離開現(xiàn)場。8.3 冬季施工保證措施（1）冬施作業(yè)，要做好防風防火防滑的工作。（2）六級以上大風或大雪大雨大霧，腳手架搭設(shè)應(yīng)停止工作。（3）對腳手架搭設(shè)作業(yè)面上的霜凍冰塊積雪及時消除。（4）現(xiàn)場腳手架安全網(wǎng)等安全防護，必須按有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。9 異常情況應(yīng)急預(yù)案拆除鋼支撐施做筒體二襯時如發(fā)現(xiàn)模板變形過大，應(yīng)停止施工，及時補加支撐。如施工中發(fā)現(xiàn)邊墻失穩(wěn)引起塌方，立即用草袋、木板、方木等支撐邊墻，或采用插板封堵，同時立即向邊墻噴射混凝土并預(yù)埋注漿管。邊墻失穩(wěn)應(yīng)立即處理，避免塌方擴大。邊墻封堵處理后立即組織進行空洞處注漿回填。在澆筑混凝土過程中必須對模板進行監(jiān)護，仔細觀察模板的位移、變形情況，發(fā)現(xiàn)異常情況必須及時采取穩(wěn)固措施。當模板變位較大，可能倒塌時，必須立即通知現(xiàn)場作業(yè)人員離開危險區(qū)域，并及時報告上級。