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1、紫馬奔騰廣場7-12座及地下車庫工程塔吊基礎施工方案 二零一六年九月目 錄第一章 編制依據3第二章 工程概況3第三章 塔吊部署43.1 總體部署43.2 基礎選型53.3 安裝位置16第四章 塔吊基礎施工184.1 基礎配筋184.2 施工縫的處理214.3 塔吊附墻件214.4 樓板預留洞224.5 基礎鋼筋施工22第五章 基礎驗算235.1 1#塔吊基礎驗算235.2 3#塔吊基礎驗算30第一章 編制依據1、紫馬奔騰廣場7-12座及地下車庫工程結構圖；2、紫馬奔騰廣場7-12座及地下車庫工程建筑圖；3、QTZ80(TC6013A-6)型塔式起重機使用說明書，長沙中聯重工科技發展股份有限公司2、；4、QTZ80(TC5613A-6)型塔式起重機使用說明書，廣州五羊建設機械有限公司；5、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009；6、建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程JGJ196-20107、紫馬奔騰廣場7-12座及地下車庫工程詳細勘察階段巖土工程勘察報告，項目樁基礎工程超前鉆探說明；8、品茗安全計算軟件版。第二章 工程概況工程名稱紫馬奔騰廣場7-12座及地下車庫工程工程性質民用建筑建設規模m2207789.3工程地址中山市東城區紫馬嶺總占地面積m282187.7總建筑面積m2207789.30建設單位中山市創榮實業投資有限公司項目承包范圍基礎、土建、機電、3、裝飾樓棟數1棟公寓樓、2棟住宅樓、1棟辦公樓、地下3層，1層架空車庫，4層商業裙樓層數地上住宅23層及24層，辦公樓19層，公寓34層層高裙樓住宅5.15.7m，公寓、辦公樓4.95.7m地下3層標準層住宅3.53.8m，公寓33.2m，辦公樓4.25.5m裙樓4層地下-3層4.1m，-2層4.0m，-1層5.2m建筑高度住宅樓7座97.2米、住宅樓8座97.2米、公寓樓125.7米、辦公樓90.8米本工程根據設計圖紙，結合現場實際情況及施工組織設計確定投入4臺塔吊。其中公寓樓投入1#塔吊，臂長60米，型號為TC6013型；辦公樓投入2#塔吊，臂長50米，型號為TC5613-6型；住宅7座投入4、3#塔吊，臂長50米，型號為TC5613-6型；住宅8座投入4#塔吊，臂長55米，型號為TC5613-6型。第三章 塔吊部署3.1 總體部署3.1.1 塔吊選型本工程擬采用的塔吊為1臺TC6013型塔吊，3臺TC5613-6型塔吊，塔吊基礎形式為螺栓固定式，下面為塔吊的相關參數。TC6013型塔吊的主要性能及技術指標如下：1、額定起重力矩：800kNm；2、最大起重量：6t；3、固定式高度46m，附著最大起升高度150m；4、最大工作幅度60m；5、塔身標準節尺寸：1.81.82.8m。TC5613-6型塔吊的主要性能及技術指標如下：1、額定起重力矩：800kNm；2、最大起重量：6t；3、固5、定式高度40m，附著最大起升高度220m；4、最大工作幅度56m；5、塔身標準節尺寸：1.61.62.8m。3.1.2 塔吊設置根據本工程施工需要，擬投入4臺塔吊。各塔吊布置情況詳見表3.1-1。表3.1-1 塔吊基礎信息統計表塔吊編號臂長（m）起升高度（m）型號塔吊中心點坐標位置（x，y）塔吊基礎尺寸（mmm）1#60148.6TC6013(2490692.069,503272.558)6.56.51.52#50109.4TC5613-6(2490695.865,503351.596)661.23#50117.8TC5613-6(2490599.823,503271.607)661.24#56、5115TC5613-6(2490615.853,503347.261)661.23.2 基礎選型3.2.1 地質參數概況根據勘察結果，參照建筑地基基礎設計規范(GB50007-2011)、廣東省標準建筑地基基礎設計規范(DBJ15-31-2003)中有關規定，上述巖土層作為天然地基時，除人工填土層外，其承載力特征值fak、壓縮模量ES，建議參考下表所列范圍值：表3.2-1 各巖、土層承載力特征值及強度指標值土層名稱及時代狀態承載力特征值fak(kPa)壓縮模量Es(MPa)變形模量EO(MPa)抗剪強度與錨固體的極限粘結強度標準值frbk（kPa）粘聚力c(kPa)內摩擦角(度)Q4ml雜填7、土層稍密狀1203.05510/Q4al+pl淤泥質粘土層松散802.05810/Q3al+pl淤泥質粘土層軟塑1002.57121/粉質粘土層可塑1604.5152015/粗砂層稍密180/28/Q2el礫質粘性土硬塑狀2006.02522203053全風化花崗巖堅硬土狀3501560252570強風化花崗巖礫砂狀550301202532140中風化花崗巖較軟巖1800/55300微風化花崗巖較硬巖4000/755003.2.2 基礎底土質參數確定為更接近反映塔吊基礎底部土層的地質情況，根據詳細勘察階段巖土工程勘察報告、項目樁基礎工程超前鉆探說明鉆孔平面布置圖和結合塔吊基礎布置平面圖，選擇距8、離塔吊基礎較近的若干勘測孔洞進行分析，如表3.22：表3.2-2 各塔吊基礎距離較近勘測點統計表塔吊編號臂長（m）起升高度（m）型號較近地勘點編號與相應地勘點的距離（m）1#60148.6TC6013ZK115.1BK2211.72#50109.4TC5613-6ZK218.0BK99.53#50117.8TC5613-6ZK3612.34#55115TC5613-6ZK466.4根據地質勘察報告、超前鉆報告、現場開挖情況及上表所列數值顯示，宜選擇距離各塔吊基礎最近的勘測孔洞（同時若幾個勘測孔土性差別較大，為確保安全計算，選擇地質情況較差的孔洞）作為相應基礎計算的依據，即選取的計算依據的勘測孔9、洞：1#塔吊基礎選孔號BK22、2#塔吊基礎選孔號BK9、3#塔吊基礎選孔號ZK36、4#塔吊基礎選孔號ZK46，則設計塔吊基礎底部所處土層的地質情況及相應參數如下，其中相應堪測點地質剖面圖如下所示：ZK11鉆孔柱狀圖BK22鉆孔柱狀圖ZK21鉆孔柱狀圖BK9鉆孔柱狀圖ZK36鉆孔柱狀圖ZK46鉆孔柱狀圖由各孔柱狀圖可知相應標高處土質情況，各塔吊基礎計算依據的勘測孔情況按最不利鉆孔柱狀圖數據，見下表：表3.2-3 各塔吊基礎計算依據的勘測孔情況表塔吊編號1#2#3#4#選取的作為塔吊基礎計算依據的勘測孔洞BK22BK9ZK36ZK46塔吊基礎底面相對標高（m）-14.8-14.8-14.8-110、4.8塔吊基礎底面絕對標高（m）-10.55-10.55-10.55-10.55該孔洞在基礎底標高處土層的土質狀況礫質粘性土全風化花崗巖礫質粘性土全風化花崗巖該土質承載力特征值（KPa）2003502003503.2.3 基礎選型確定由上述反映的地質情況來看，4臺塔吊基礎在底部標高處土層的地基承載力特征值均滿足做天然基礎需要達到的地耐力（其中6m6m的TC6013A-6型塔吊基礎要求地耐力為140 KPa）的要求，故我司擬定4臺塔吊基礎全部采用天然基礎。根據塔吊說明書，設計1#塔吊基礎尺寸均為abh（長寬厚）=6500mm6500mm1500mm；2#、3#、4#塔吊基礎尺寸均為abh（長寬厚11、）=6000mm6000mm1200mm；基礎混凝土強度等級為C35，鋼筋為三級鋼。綜上所述，各塔吊基礎選型結果如下表所示：表3.2-4 各塔吊基礎形式表塔吊編號臂長（m）起升高度（m）型號塔吊中心點坐標位置（x，y）基礎形式1#60148.6TC6013(2490692.069,503272.558)天然基礎2#50109.4TC5613-6(2490695.865,503351.596)天然基礎3#50117.8TC5613-6(2490599.823,503271.607)天然基礎4#55115TC5613-6(2490615.853,503347.261)天然基礎3.3 安裝位置1#、12、2#、3#、4#塔吊平面布置圖及坐標定位如下所示： 圖3.3-1 1#塔吊基礎定位圖圖3.3-2 2#塔吊基礎定位圖圖3.3-3 3#塔吊基礎定位圖圖3.3-4 4#塔吊基礎定位圖根據地基基礎平面布置圖，塔吊基礎位置與周圍地基基礎位置關系清晰可見，故將塔吊基礎的頂面與底板頂面平，即塔吊基礎作為以后底板結構一部分，在塔吊基礎施工時即做防水處理和留置止水鋼板,防水做法同底板。第四章 塔吊基礎施工4.1 基礎配筋根據試計算結果可以得到，塔吊說明書中給出的配筋可以滿足要求，故按說明書的要求進行配筋。4.1.1 1#塔吊基礎配筋承臺底筋As=17180mm2，承臺頂配筋As=17180mm2。承臺頂配筋13、為：雙向25 HRB400，間距190mm；承臺底配筋：雙向25 HRB400，間距190mm；拉筋為12 HRB400，間距500mm。配筋圖如下所示：圖4.1-1 1#塔吊基礎配筋圖4.1.2 2#塔吊基礎配筋承臺底筋As=15216mm2，承臺頂配筋As=15216mm2。承臺頂配筋為：雙向25 HRB400，間距200mm；承臺底配筋：雙向25 HRB400，間距200mm；拉筋為12 HRB400，間距500mm。配筋圖如下所示：圖4.1-2 2#塔吊基礎及樁配筋圖4.1.3 3#塔吊基礎配筋承臺底筋As=15216mm2，承臺頂配筋As=15216mm2。承臺頂配筋為：雙向25 H14、RB400，間距200mm；承臺底配筋：雙向25 HRB400，間距200mm；拉筋為12 HRB400，間距500mm。配筋圖如下所示：圖4.1-3 3#塔吊基礎及樁配筋圖4.1.4 4#塔吊基礎配筋承臺底筋As=15216mm2，承臺頂配筋As=15216mm2。承臺頂配筋為：雙向25 HRB400，間距200mm；承臺底配筋：雙向25 HRB400，間距200mm；拉筋為12 HRB400，間距500mm。配筋圖如下所示：圖4.1-4 4#塔吊基礎及樁配筋圖4.2 施工縫的處理由于各塔吊基礎頂面標高與結構底板頂面平，在塔吊基礎周邊會形成一道施工縫，因此在施工塔吊基礎時，需按照該部位結構底15、板鋼筋按50%錯開預留，以便與后施工的底板鋼筋連接。該預留洞四周的施工縫是地下室底板滲水的薄弱環節，擬在塔吊基礎四周，底板中間位置安裝3厚、300寬的止水鋼板，在底板砼澆筑時，將施工縫處進行鑿毛處理，充分濕潤后刷素水泥漿一道，澆筑砼將塔吊基礎與底板進行有效連接。4.3 塔吊附墻件根據塔吊基礎說明，附墻件附著時，要求塔身距離建筑物一般控制在5m以內，如實際工程有較大變化，塔吊中心距離建筑結構邊過遠，附墻拉桿需要加長，則要與塔吊公司聯系設計非標準附著裝置。附墻部位的梁或墻的混凝土標號應比同層梁或墻的混凝土標號高一等級。4.4 樓板預留洞由于1#、2#、3#、4#塔吊要穿過地下室及裙樓（架空車庫）每16、層樓板，需在結構板上設預留洞，留洞尺寸為2.5m2.5m。為了防止首層雨水倒灌進地下室，在首層結構預留洞邊用M5水泥砂漿砌筑180mm厚0.2m高磚墻擋水，鋼筋按規范錯開預留，待塔吊拆除后澆筑比同層混凝土高一個標號的微膨脹混凝土進行補板。預留洞采用標準化安全防護，做法如下圖所示：圖4.4-1 預留洞標準化安全防護4.5 基礎鋼筋施工參照塔吊基礎相關技術要求，結合本工程結構設計的實際情況。需注意圖紙中底板的配筋以及大樣做法，如下圖：第五章 基礎驗算塔吊基礎驗算的按最不利條件驗算，故選1#塔吊基礎驗算和3#塔吊基礎驗算。5.1 1#塔吊基礎驗算一、塔機屬性塔機型號QTZ80(TC6013A-6)-17、中聯重科塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)46塔機獨立狀態的計算高度H(m)50塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.8 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)624.5起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)684.5水平荷載標準值Fvk(kN)22.8傾覆力矩標準值Mk(kNm)2152非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)624.5水平荷載標準值Fvk(kN)97傾覆力矩標準值Mk(kNm)2695.1 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35624.5843.075起重荷載設計18、值FQ(kN)1.35FQk1.356081豎向荷載設計值F(kN)843.075+81924.075水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3522.830.78傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3521522905.2非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35624.5843.075水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3597130.95傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.352695.13638.385 三、基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)6.5基礎寬b(m)6.5基礎高度h(m)1.5基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/19、m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)50地基參數地基承載力特征值fak(kPa)200基礎寬度的地基承載力修正系數b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數d1.6基礎底面以下的土的重度(kN/m3)18.38基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)18.38基礎埋置深度d(m)1.5修正后的地基承載力特征值fa(kPa)245.95 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=6.56.51.525=1584.375kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.351584.375=2138.906kN 荷載效應標20、準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=2695.1kNm Fvk=Fvk/1.2=97/1.2=80.833kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=3638.385kNm Fv=Fv/1.2=130.95/1.2=109.125kN 基礎長寬比：l/b=6.5/6.5=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=6.56.52/6=45.771m3 Wy=bl2/6=6.56.52/6=45.771m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=2695.16.5/(6.52+6.52)0.5=1905.7221、3kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=2695.16.5/(6.52+6.52)0.5=1905.723kNm 1、偏心距驗算 (1)、偏心位置 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(624.5+1584.375)/42.25-1905.723/45.771-1905.723/45.771=-30.9910 偏心荷載合力作用點在核心區外。 (2)、偏心距驗算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(2695.1+971.5)/(624.5+1584.375)=1.286m 合力作用點至基礎底面最大壓22、力邊緣的距離： a=(6.52+6.52)0.5/2-1.286=3.31m 偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.2866.5/(6.52+6.52)0.5=0.909m 偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=1.2866.5/(6.52+6.52)0.5=0.909m 偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基礎邊緣的距離：b=b/2-eb=6.5/2-0.909=2.341m 偏心荷載合力作用點至el一側y方向基礎邊緣的距離：l=l/2-el=6.5/2-0.909=2.341m bl=2.3412.341=5.479m20.125bl=0.125623、.56.5=5.281m2 滿足要求！ 2、基礎底面壓力計算 荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值 Pkmin=-30.991kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(624.5+1584.375)/(32.3412.341)=134.391kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(624.5+1584.375)/(6.56.5)=52.281kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =200.00+0.3018.38(6.00-3)+1.6018.38(1.50-0.5)=245.95kP24、a (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=52.281kPafa=245.95kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=134.391kPa1.2fa=1.2245.95=295.14kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1500-(50+25/2)=1438mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(624.500/42.250-(2695.100+80.8331.500)/45.771)=-63.113kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(624.500/42.25、250+(2695.100+80.8331.500)/45.771)=103.022kN/m2 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.500+1.800)/2)103.022/6.500=65.776kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(624.500/42.250-(2695.100+80.8331.500)/45.771)=-63.113kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(624.500/42.250+(2695.100+80.8331.500)/45.7726、1)=103.022kN/m2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.500+1.800)/2)103.022/6.500=65.776kN/m2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(103.022+65.776)/2=84.399kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(103.022+65.776)/2=84.399kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=84.399(6.5-1.8)6.5/2=1289.192kN Vy=|py|(l-B)b/2=84.399(6.5-1.8)6.5/2=1289.1927、2kN X軸方向抗剪： h0/l=1438/6500=0.2214 0.25cfclh0=0.25116.765001438=39023.725kNVx=1289.192kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1438/6500=0.2214 0.25cfcbh0=0.25116.765001438=39023.725kNVy=1289.192kN 滿足要求！ 四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 25190基礎底部短向配筋HRB400 25190基礎頂部長向配筋HRB400 25190基礎頂部短向配筋HRB400 25190 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2px28、l/8=(6.5-1.8)284.3996.5/8=1514.8kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(6.5-1.8)284.3996.5/8=1514.8kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=1514.8106/(116.7650014382)=0.007 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.007)0.5=0.007 S1=1-1/2=1-0.007/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=1514.8106/(0.9971438360)=2936mm2 基礎底需要配筋：A1=max(2936，bh0)=29、max(2936，0.001565001438)=14020mm2 基礎底長向實際配筋：As1=17275.164mm2A1=14020.5mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=1514.8106/(116.7650014382)=0.007 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.007)0.5=0.007 S2=1-2/2=1-0.007/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=1514.8106/(0.9971438360)=2936mm2 基礎底需要配筋：A2=max(2936，lh0)=max(2936，0.0015650030、1438)=14020mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=17275.164mm2A2=14020.5mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=17275.164mm20.5AS1=0.517275.164=8637.582mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=17275.164mm20.5AS2=0.517275.164=8637.582mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖基礎配筋圖5.2 3#塔吊基礎驗算一、塔機屬性塔機型號QTZ80(TC5613-6)-五羊31、塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)487.5起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)547.5水平荷載標準值Fvk(kN)18.5傾覆力矩標準值Mk(kNm)1693非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)487.5水平荷載標準值Fvk(kN)74.7傾覆力矩標準值Mk(kNm)1766 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35487.5658.125起重荷載設計值FQ(32、kN)1.35FQk1.356081豎向荷載設計值F(kN)658.125+81739.125水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.524.975傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3516932285.55非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35487.5658.125水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3574.7100.845傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3517662384.1 三、基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)6基礎寬b(m)6基礎高度h(m)1.2基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎33、上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)50地基參數地基承載力特征值fak(kPa)200基礎寬度的地基承載力修正系數b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數d1.6基礎底面以下的土的重度(kN/m3)26基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)26基礎埋置深度d(m)1.2修正后的地基承載力特征值fa(kPa)252.52 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=661.225=1080kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.351080=1458kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=1766kNm F34、vk=Fvk/1.2=74.7/1.2=62.25kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=2384.1kNm Fv=Fv/1.2=100.845/1.2=84.037kN 基礎長寬比：l/b=6/6=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=17666/(62+62)0.5=1248.751kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=17666/(62+62)0.5=1248.751kNm 1、偏心距驗算35、 (1)、偏心位置 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(487.5+1080)/36-1248.751/36-1248.751/36=-25.8330 偏心荷載合力作用點在核心區外。 (2)、偏心距驗算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1766+74.71.2)/(487.5+1080)=1.184m 合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離： a=(62+62)0.5/2-1.184=3.059m 偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.1846/(62+62)0.5=0.8336、7m 偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=1.1846/(62+62)0.5=0.837m 偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基礎邊緣的距離：b=b/2-eb=6/2-0.837=2.163m 偏心荷載合力作用點至el一側y方向基礎邊緣的距離：l=l/2-el=6/2-0.837=2.163m bl=2.1632.163=4.678m20.125bl=0.12566=4.5m2 滿足要求！ 2、基礎底面壓力計算 荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值 Pkmin=-25.833kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(487.5+1080)/(32.1632.163)37、=111.689kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(487.5+1080)/(66)=43.542kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =200.00+0.3026.00(6.00-3)+1.6026.00(1.20-0.5)=252.52kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=43.542kPafa=252.52kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=111.689kPa1.2fa=1.2252.52=303.024kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算38、 基礎有效高度：h0=h-=1200-(50+25/2)=1137mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(487.500/36.000-(1766.000+62.2501.200)/36.000)=-50.745kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(487.500/36.000+(1766.000+62.2501.200)/36.000)=87.308kN/m2 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)87.308/6.000=55.295kN/m39、2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(487.500/36.000-(1766.000+62.2501.200)/36.000)=-50.745kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(487.500/36.000+(1766.000+62.2501.200)/36.000)=87.308kN/m2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)87.308/6.000=55.295kN/m2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(87.40、308+55.295)/2=71.301kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(87.308+55.295)/2=71.301kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=71.301(6-1.6)6/2=941.175kN Vy=|py|(l-B)b/2=71.301(6-1.6)6/2=941.175kN X軸方向抗剪： h0/l=1137/6000=0.194 0.25cfclh0=0.25116.760001137=28481.85kNVx=941.175kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1137/6000=0.194 0.25cfcbh0=0.25116.41、760001137=28481.85kNVy=941.175kN 滿足要求！ 四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 25200基礎底部短向配筋HRB400 25200基礎頂部長向配筋HRB400 25200基礎頂部短向配筋HRB400 25200 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)271.3016/8=1035.292kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)271.3016/8=1035.292kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=1035.292106/(116.76042、0011372)=0.008 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.008)0.5=0.008 S1=1-1/2=1-0.008/2=0.996 AS1=|M|/(S1h0fy1)=1035.292106/(0.9961137360)=2539mm2 基礎底需要配筋：A1=max(2539，bh0)=max(2539，0.001560001137)=10233mm2 基礎底長向實際配筋：As1=15209.375mm2A1=10233mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=1035.292106/(116.7600011372)=0.008 2=43、1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.008)0.5=0.008 S2=1-2/2=1-0.008/2=0.996 AS2=|M|/(S2h0fy2)=1035.292106/(0.9961137360)=2539mm2 基礎底需要配筋：A2=max(2539，lh0)=max(2539，0.001560001137)=10233mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=15209.375mm2A2=10233mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=15209.375mm20.5AS1=0.515209.375=7604.688mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=15209.375mm20.5AS2=0.515209.375=7604.688mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖基礎配筋圖第六章 附圖6.1 1#塔吊基礎施工圖6.2 2#塔吊基礎施工圖6.3 3#塔吊基礎施工圖6.4 4#塔吊基礎施工圖6.5 塔吊平面布置圖