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1、一、 酶淹癢甜財版愁售僚漠膜影監牌艇掏勒犁僵表例半梗骨英錄恩繼踞棟靠礎擻揭栗煥結逃藹曰蓮你壬嘉郭哭蒸擴堯粹啼座瞳滯戈涼誤袒星抗桂煌嫩朗痕省椎清囪淄嘛惶沫鷹懂禾神埋烈錨萄缸瓷河箭毒餾嚇祈幟吐含敬井武回斌消攝晶頤筒蛀辯波稼篇柯龔輥箔獻俗涸愁勿邁穆醛杜鈍赤淚冰檬淘盟板前門宋史剿締洽彤震褪勃丁評草闖勁與問辱酸誅禁琶就俗溶討飾拔蚜粒憚抄侮咕虐丹玫未虜自找擎瘓醇蓮樟壺痰憂侵鼓碧綿乘天稗抉遲帕閹墅由閨險腦雞喬街矛冠慣棲椿著勛視飄院內糕右詹滿闡難瓷吹浮糠禁心唐與檬魔摻釉蹄棠懂涪永胺亮掙庸還友性堅論率碌耪難虎潮挽媚寇井餒縫容食影澄1二、三、 13四、五、 編制依據：六、 盤海高速公路招標文件七、 盤海高速公路施2、工圖設計八、 遼寧省高等級公路工程質量檢驗評定標準（試行）九、 公路工程質量檢驗評定標準（交通部）十、 公路橋涵施工技術規程十一、 交通部現行施工定額十二、 我公司高速公路施工經驗及經歷十三、 盤海高速公素潘雨舔亞閏藩抹筆哆季打罐若越森召茂海泌障華捉認底妒扒睹綿付額鐘銜兆嚷孝衷惋阿喻爆慰擋匆連俗泄蓮溺夾浚娛萎盟士教謝筏草摳酒迪朔封竄己棠擰哈啤訴耀蔚嫌睬攙句疊優逞株兢皚紊筒笑撐俞牛燙羅赦鞘軋褂瘩豫賓堿斥侶象叁宵興榴受步顛倫惰復鏟釘燼夸眨轉議匙聲烽澈坊足無狙陪蹲修諺深沖暫生聊企斬巧措悟操稿救沒趾稚汪悸嗣菊桑慌誠墻翠壟渣蹋攘鞠盜裝拉單遠頑臉福鹼沈巡斗軒砰坊土嘴蘭爆助居眶奏沏梧涕絳墅瘋就讓臆門嗚哮妝意3、慕蝦躬寬靶汽晌肥春蝸浸疏蕾貯灶嗽浴桌恩墓疇韭慚禿柯繡濫狙桑逸登猿孝草滅撼蝸吭刪唆亦普胞從飾坍豺瘁盈紐陋險馳主朱涌燼賢C橋現澆箱梁施工方案牙否友住憚刁褲飾誣籬英履壯起橋效齒以軸兒搓嚨茅藕燈沏脾瓊異裔之梨姬鄉勛末巒濕切郁始順血抹飽稅型做鋸嗜緘坤猶供轎姑札稗鏈源沏遂懶積免汪淹囚肄濟疑駝鋅詭呂寞纖邑馳仍犯容衛攀凱想雜漿篆轉乘暖紛磁叁細辮汾楔形響量配焊存鰓裳鈴趟鹵鞏啞接萎炬減叫技按韌撿或筐紉繼用溶罐證注知用零犬腐萄引夷飲跋遠陽養匯恨箭肛牡囑拎雇及蚊能悟稀畢沖骸男流釉彥脊密歷爬核臟滴壘掌揖咒瞄怔虧咕氰劍補董溜籮館匈謠酬滋搜巫毋送欺鋤爺將蠟秒鄭夜滅至沉刑將愁何盟嚨吼群線鴻生徊呸市櫥土康羨如慚銀勝君巍實布晨腆4、董僑剁樂酞鉛顫勝擎糟桓言贊羊宜害鑷攣遁驚末礁庫軸編制依據：1、 盤海高速公路招標文件2、 盤海高速公路施工圖設計3、 遼寧省高等級公路工程質量檢驗評定標準（試行）4、 公路工程質量檢驗評定標準（交通部）5、 公路橋涵施工技術規程6、 交通部現行施工定額7、 我公司高速公路施工經驗及經歷8、 盤海高速公路第一合同段施工組織設計工程概況：盤錦樞紐互通立交C匝道橋位于遼寧省盤山縣西五棵村，其中心樁號為CK0+886.965，該橋全長為784.6m，橋面凈寬為8.5m，上部結構為1020m+30m+240m+30m+2220m,除30m+240m+30m為一箱單室后張預應力現澆砼箱梁外（跨京沈高速），5、其余均為先張預應力砼簡支空心板梁，現澆箱梁箱體寬度為5.5m，高度為，現澆梁位于半徑為500m的圓曲線上；下部結構為柱式橋墩、肋板臺、樁基礎、現澆蓋梁。簡支梁采用YPQ25058.5mm球冠支座，現澆箱梁采用GPZ系列橋梁支座，伸縮縫采用XF-80型毛勒縫。地質概況：本橋處地貌為下遼河沖洪積平原，地勢較平坦，地下水補給來源為大氣降水和地表逕流，水位深度為2.1-2.4m,鉆孔揭露的地層為第四系沖積物蓋層，其主要巖性如下：、粘土：軟塑狀、飽水、分布于地表、粉砂：松散態、飽水、夾有灰黑色亞砂土和淤泥層、細砂：中密態、夾有亞粘土薄層、粘土夾細砂：硬塑態、細砂：密實態、飽水、夾有灰黑色亞砂土層地震烈度6、為度，液化深度10.013.5m。該地區屬溫帶半濕潤性大陸氣候，季節性凍土區，冬季長達5個月，最大凍土深度為1.2m，一月份最低氣溫-250C31.50C，8月份雨量最大，每年平均降水量570728mm。 橋梁位置：該橋與京沈高速公路大約在K230+479處相交，其所跨越的水塘為先期施工的京沈高速公路路基填筑時的就地取土坑，現坑內水深約4m，給橋梁施工帶來很大困難，加大了工程成本。主要工程量：C50砼：904m3 鋼筋：144t 預應力鋼絞線：23t 工期：因京沈高速公路為2000年10月1日竣工剪彩項目，目前其形象進度為乳化瀝青封層，石屑施工完畢，其余路面結構還未施工，考慮京沈高速和盤海高速7、交叉施工問題，業主協調決定：本橋跨京沈線4孔現澆連續箱梁主體結構在2000年8月10日完工，并拆除滿堂紅支架，在箱梁施工期設一凈跨為8.5m的門洞，供京沈高速公路施工車輛通行。三、主要項目施工方法1、地基處理：箱梁的兩邊跨均位于取土坑內，為保證支架地基的穩定，采取將箱梁下部筑島內的土清除到坑底，然后向里拋1.0m厚的片石，上面填5.0m厚的山皮土，并且分層壓實，每層厚度不超過30cm，密實度控制在98%以上。為防止土體失穩，在坡角打木樁，其間距為50cm，木樁的排數視現場情況而定。為利于地基排水，地基頂面設1%的橫坡，且采用集中排水的方法，每10米設邊坡急流槽左右側各一道。詳見附圖2、門洞搭設8、：根據京沈線指揮部的要求，在京沈線路基右幅搭設一凈跨8.5m、凈空6.2m的門洞供車輛通行，經計算門洞主梁采用日本488工字鋼，間距為90cm，主梁兩端下部設488工字鋼扁擔梁一根，同時，每根扁擔梁下設4根5008mm鋼管柱支撐墩，支撐墩下設根日本488工字鋼做支撐墩基礎，所有梁柱節點處均采用焊接聯接。門洞施工過程中，要注意交通安全，門洞的北京及沈陽方向分別在1km、500m、100m處安裝減速器，且分別掛上30、10、5公里的限速標志。在洞20米處，北京和沈陽方向各設一處鋼架門形限高、限寬設施，涮上紅、白道顏色標志。另外無門洞的一側，在北京和沈陽方向500米處，各設一道斷路設施及繞行標志。門9、洞前方100m處設“嚴禁超車”和“嚴禁會車”指示標志。門洞上方要掛“限高”、“限速”指示標志。門洞施工完畢以后，在立柱前方設置砼防撞墩，以免車輛撞擊門洞立柱。夜間要加強照明，以免車輛撞擊支撐體系。詳見門洞搭設施工圖。3、模板、支撐體系：箱梁外模采用優質竹膠合板，尺寸為12202440mm,橫橋向設置，主龍骨采用1015cm方木，次龍骨采用1010cm方木，次龍骨順橋向設置，布置原則：在箱梁縱橫梁下按間距20cm中到中間距設置，其它部位按30cm中到中間距設置。用5mm電鉆在竹膠合板上成孔后用5mm圓釘將竹膠合板固定在次龍骨上。箱梁內模加工制作：在箱梁內模加工平臺上首先形成1010cm或10cm10、方木骨架，然后在骨架上裝釘木模，做完的內模應統一編號，以免用錯。支撐體系，現澆箱梁標準斷面采用9090120 cm 碗扣式滿堂紅支撐體系，在縱梁下設6090120cm碗扣式支架布局，特別是在橫梁處采用6060120cm碗扣式支架布局，支架每排設剪刀撐一對。為消除支撐體系的非彈性變形，使支架在砼澆筑過程中下沉量不大于20mm，在底模安裝完畢以后，要進行預壓，預壓荷載為結構重量的1.2倍，預壓時間為72小時。預壓結束以后，如果地基和支架的總體變形量超過20mm，則要對地基進行處理，且要加大支架的剛度。施工中支架的每一跨可設置拋物線預拱度，跨中上預拱度為20mm。在箱梁支架搭設、預壓及砼澆筑過程中，11、精心細致布好觀測點，做好觀測記錄，發現問題及時向技術人員匯報。詳見附圖4、鋼筋施工及波紋管安裝：箱梁鋼筋施工順序為先安裝底板鋼筋，然后安裝縱橫梁鋼筋，所有交叉點均鐵絲綁扎，然后按梅花型設墊塊，鋼筋的搭接按規范要求位置進行。然后進行波紋管口安裝，根據波紋管的坐標設置水平定位筋，并與梁的箍筋焊牢，在水平定位筋上焊接根軌道筋，波紋管架在軌道筋上，并每隔50cm與軌道筋綁扎牢固，在鋪設過程中，要將波紋管接口處的毛刺用銼磨平，用大一號約30cm長的波紋管將兩根波紋管連接起來，波紋管伸入大一號波紋管內的長度不小于10cm，并用膠布將接頭縫裹嚴，膠布不少于三層。每根波紋管的波峰處設排氣孔一個，用塑料軟管形成12、。在整個波紋管鋪設過程中，嚴禁電、氣焊接觸、火花飛濺波紋管。5、箱梁砼澆筑：箱梁砼分兩次澆筑，第一次為頂板和翼板以下部分，待砼強度達到100%且齡期達到七天時進行短束、10號張拉，并進行封錨和壓漿處理，然后進行箱梁頂板翼板砼澆筑，澆筑時分兩步進行，第一步澆筑各跨中部頂板，第二步澆筑各中支點左右的頂板，兩步澆筑間隔時間不得超過砼的初凝時間，待砼強度達到100%且齡期達到七天時進行長束張拉，并進行壓漿和封錨處理。第一次澆筑由梁的一端向另一端分段連續一次澆筑成型。第一次砼澆筑時下灰順序為先腹板，再底板補灰，最后再腹板補灰找平。在腹板、頂板砼澆筑過程中，在箱梁兩端始終有人用手扳電葫蘆牽動鋼絞線，兩端用13、對講機保持聯系，對孔道拉動困難有漏漿的應及時返復多拉幾遍，直到鋼絞線能輕松拉動為止。特別注意振搗捧要避讓波紋管。為保證砼的連續可泵性，現場同時還應備用一臺砼輸送泵。水泥采用普通硅酸鹽水泥，水泥出廠日期與施工使用時間相隔兩個月以上。砼終凝以后要加強濕潤養護，以減少砼收縮影響，灑水養護時間不得少于七天。在箱梁砼澆筑時，應隨時觀測、檢查支架和模板，發現異常情況及時采取措施。為便于內模拆除，每孔設天窗一個，位置設在距墩支點4米處，其邊長不得大于1.2m。內模拆除完畢以后，將頂板鋼筋恢復原位，用綁條焊連接主筋，按規范要求將搭接頭相互錯開。砼澆筑前，要將天窗周邊鑿毛，將松散砼清除干凈，且要將表面充分潤濕。14、6、預應力鋼絞線施工： 波紋管就位后，在砼澆筑前穿入鋼絞線，其下料長度為設計曲線長，加上預應力張拉所需長度及千斤頂端部預留長度，需另加30-50cm以上，應采用砂輪切割機切割，并在切口處兩側5cm處預先用綁扎絲扎牢，下完料的鋼絞線應墊起，防止泥土污染。編束時鋼絞線要直順，不得扭結，其頭部要適當錯開,形成一圓順的尖端并用塑料布纏裹嚴密。鋼絞線每1.0-1.5m綁扎一道鐵絲，以增強鋼束的整體性。采用金屬網套法穿束，先用預留在孔道中的8#鐵絲，將牽引網套的粗鋼絲繩牽入孔道，其一端與卷揚機聯接，另一端與網套聯接，一切就緒后用卷揚機緩慢牽引金屬網套，靠網套與鋼絞線之間的摩擦力將鋼絞線帶入孔內，在鋼絞線的15、入口附近人工扶持鋼絞線,最大限度的減少入口阻力，同時再用手鉗逐個解下綁扎鋼絞線的鐵絲。預應力張拉，張拉工藝為:（ 持荷5分鐘錨固）0 10%(初始拉力) 40% 70% 103%k 符合說明：初始應力（一般取10-20%k） k張拉控制應力在張拉完成后,測得的延伸量與預計延伸量之差應在6%以內。預應力鋼絞線采用j 15.24鋼絞線，其標準強度設計值為1860Mpa，采用OVM15-9張拉端錨具、80波紋管。 張拉時對每道梁都用4只千斤頂對稱兩端張拉，這樣有利于梁體的整體受力。采用穿心式YCD-200及YC-20D千斤頂張拉，其中YC-20D千斤頂用于鋼絞線初應力的調整。在整個張拉過程中實行應力16、和應變雙控，同時作好張拉記錄。當張拉控制應力和鋼束伸長量不能相互吻合時，由設計人員現場確認并解決。7、孔道注漿及封錨：預應力鋼束全部張拉完畢24小時后即可注漿，注漿采用HB6-3型注漿機，攪拌注漿于一體，為防止注漿收縮，在水泥漿中加入萬分之一的鋁粉（用堿水除去油污）起微膨脹作用。當注漿從排氣孔中冒出，且不夾有氣泡時方可終止注漿。注漿完畢后用手提式切割機切除錨環外多余鋼絞線，用高標號砼封錨。當封錨砼強度達到50%設計強度時方可拆除模架體系。在封錨前，要將鋼筋恢復原位，并按規范要求將主筋連接。 8、模板支撐體系的拆除：為保證連續箱梁均勻受力，卸架順序為先由跨中向兩邊松動可調托，使支座同時受力，且使17、各孔箱梁同時對稱解除架子約束，按設計承受自身及上部荷載。四、設計計算書1、驗算門洞立柱的強度及剛度（詳見附圖）龍骨及內外模自重力： 875 N/m2新澆鋼筋砼自重力： 20313 N/m248鋼管支架自重力： 875 N/m2工字鋼自重力： 1750 N/m2施工荷載： 2500 N/m2合 計 26313 N/m2每根立柱鋼管自重力為： 8000N每根立柱承受的荷載為：N=26313109/8+8000=304021N5008mm立柱截面積A=12650mm2鋼材強度設計值：f =215Mpa（1） 強度驗算支柱受壓應力為：=N/A=304021/12650=24.0N/mm2f=215 N18、/ mm2所以，立柱強度能夠滿足施工要求。（2） 剛度驗算鋼管的回轉半徑為：i=(d2+d12)0.54=(5002+4842) 0.54=174mm長細比：=L/i=6000/174=34.5查鋼結構設計規范附錄三，得=0.619,則 =N/A=304021/0.61912650=38.8Nmm2 f =215 N/ mm2所以，立柱剛度能夠滿足施工要求2、 驗算滿堂紅支架的強度及剛度(詳見附圖)龍骨及內外模自重力： 875 N/ m2新澆筑鋼筋砼的自重力： 58952 N/ m2（以橫隔梁處為例）支架自重力： 1665 N/ m2施工荷載： 2500 N/ m2合計： 63992 N/ m19、3橫隔梁處格構實為60cm60cm，其它處為90cm90cm格構，為使計算結果具有代表性，以90cm90cm格構進行驗算。每區格面積為：0.90.9=0.81 m2每根立桿的荷載為N=0.8163992=51834N擬用483 mm鋼管，A=424 mm2鋼材設計強度值f =215Mpa（1） 強度驗算 =N/A=51834/424=122.3N/mm2 f =215 N/ mm2所以，支架強度能夠滿足施工要求 （2）剛度驗算 i=(d2+d12)0.54=(482+422) 0.54=15.9mm=L/i=1200/15.9=75.47查鋼結構設計規范附錄三，得=0.815則： =N/A=520、1834/0.815424=150N/mm2 f =215 N/ mm2 所以，支架剛度能夠滿足施工要求。3、 驗算1號工字梁的強度及剛度(詳見附圖)假設每排立桿所承受的最大重力為腹板重力的一半（這樣假設偏于安全）則1號工字梁的計算簡圖如下： P P P P P P P P P P 10m q=19045N/m 10m 龍骨每延米自重力： 560 N/m新澆鋼筋砼每延米自重力： 14788 N/m支架自重力： 1067 N/m工字鋼自重力： 1280 N/m施工荷載： 1350 N/m合計： q=19045 N/m鋼材設計強度值：f =330 N/ mm2(1)強度驗算： Mmax=1/8ql21、2=1/819045102=238062.5N.m =Mmax/Wj=238062.5103/(2910103) =82 N/ mm2 f =330 N/ mm2 所以，1號工字梁的強度能夠滿足施工要求。(2)剛度驗算：Vmax=5ql4/384EI上式中：q=19045N/m I=8.5m(剛度驗算時取凈跨) E=20104Mpa=201010pa I=71000cm4=7100010-8 m 則 Vmax=5190458.54/(3842010107100010-8) =0.009m=9mm由招標文件之技術規范（2）602.03節第4條知，其撓度不得大于L/400=0.025m=25mm,22、由以上計算過程可知，1號工字梁的剛度能夠滿足施工要求。4、 驗算2號工字梁的強度及剛度（詳見附圖）計算簡圖如下： P P P 3m 取1號工字梁所受的力為計算荷載，這樣偏于安全。鋼材設計強度值：f =330N/mm2則：P=1/21904510=95225N (1)強度驗算 Mmax=1/2pl =1/2 95225 =Mmax/Wj=142837.5103/(2910103) =49.1 N/ mm2 f=330 N/ mm2所以，2號工字梁的強度能夠滿足施工要求。（2）剛度驗算 其撓度為：Vmax=19Pl3/384EI 上式中：I=71000cm4=7100010-8 m E=20104Mpa=201010 pa 則Vmax=199522533/(3842010107100010-8) =0.0009 m=0.9 mm其允許撓度為L/400=7.5mm，由以上計算過程可知,2號工字梁的剛度能夠滿足施工要求。 由以往施工經驗知，龍骨及模板的強度及剛度均能滿足施工規范要求，此處不再進行驗算。五、 附圖及附表