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1、新長海尚都美寓商住綜合樓及地下室工程落地式外腳手架專項施工方案目 錄一、工程概況2二、腳手架的選擇及編制依據2三、施工準備3四、構造要求3五、腳手架的搭設4七、架體與建筑物的拉結5八、防護欄桿、腳手板、踢腳板及安全網的設置6九、腳手架的拆除7十、腳手架的安全與維護8十一、腳手架的檢查驗收8十二、安全管理9十三、腳手架驗算9落地式外腳手架專項施工方案一、工程概況1、工程名稱：尚都美寓商住綜合樓及地下室建設地點：建設單位：設計單位：監理單位：施工單位：2、本工程位于長沙縣向陽路與板倉路交匯處，工程類別為二類商高層住宅樓，建筑面積約45000平方米（含地下室9160平方米），建筑層數為地下2層，地上2、22層，16層為商業網點、722層為住宅樓。結構類型為框架剪力墻，建筑高度73米，設計使用年限3類（50年），防火與耐火一級，抗6級地震。二、腳手架的選擇及編制依據1、腳手架的選擇由于工程已完成基礎已回填，場地硬化，西向向東向縮進6米以上，北向向南向縮進8米以上。同時根據本工程建筑物的建筑特征，所以對于0.00以上的部分采用落地式外腳手架。采用的鋼管類型為483.0mm，腳手架立桿橫距0.8m，縱距1.5m，內立桿距墻面0.3m；大橫桿步距1.8m，采取大橫桿上鋪設小橫桿，小橫桿上主節間大橫桿數為2根（不包括兩側桿）。作業層上欄桿高度0.9m，腳手板隔層鋪設。擬采用完全卸荷的方式搭設。鋼絲繩與3、型鋼連接采用焊接20的吊環，鋼絲繩穿過吊環彎折180后以U型卡扣緊。2、編制依據工程設計圖紙建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ80-91建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-2001建筑結構荷載規范GB50009-2001三、施工準備1、材料扣件式鋼管腳手架應優先采用外徑48mm，壁厚3.0mm焊接鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235A級鋼的規定。鋼管的質量不應大于25kg，單根鋼管的最大長度控制在6.0m以內。鋼管上嚴禁打孔，嚴禁將外徑48與51的鋼管混合使用。扣件應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB158314、）的規定，采用其它材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。扣件螺栓在擰緊扭力矩達65N.m時不得破壞。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。腳手板選用的竹腳手板。連墻桿可利用腳手架鋼管。安全網應使用密目式安全網，每10cm10cm=100cm2的面積上，應有2000個以上網目；禁止使用不符合密目式安全立網（GB16909-1997）標準要求的產品。2、作業條件單位工程負責人應按施工方案中腳手架的有關要求，向架設人員和使用人員進行技術交底。對進場的鋼管、扣件、腳手板、安全網等進行檢查驗收，不合格的產品不得使用。對檢驗合格的構配件應按品種5、規格分類，堆放整齊。四、構造要求1、相鄰立桿的接頭位置應錯開布置在不同的步距內，與相近大橫桿的距離不宜大于步距的1/3，不得隔步設置或遺漏。上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近立桿的距離不大于縱距的1/3。2、相鄰步距的大橫桿應錯開在立桿的里側和外側，以減少立桿偏心受載情況。在任何情況下，均不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。3、外腳手架立桿的垂直偏差應不大于架高的1/300，并同時控制其絕對偏差值：架高在20m時，偏差值不大于50mm。4、同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長的1/250，且不大于50mm。5、所有搭接鋼管桿件的搭接長度應800mm，桿件在結扎處的端6、頭伸出長度應不小于100mm。6、腳手架處于頂層連墻點之上的自由高度不得大于6.0m。五、腳手架的搭設1、腳手架搭設工藝流程放置縱向掃地桿立桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿連墻件第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿2、 搭設立桿的注意事項（1）相鄰立柱的對接扣件不利在同一高度內，錯開距離不小于500mm；各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。（2）開始搭設立柱時，每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。（3）當搭至有連墻件的構造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。（4）頂層立柱搭接長度及立柱頂端伸出建筑物的高度1.5m。3、7、搭設縱、橫向水平桿的注意事項（1）搭設縱、橫向水平桿時，其構造有關標準的要求。（2）封閉型腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內、外角柱固定。（3）腳手架的橫向水平桿靠墻一端到墻裝飾面的距離不應大于100mm。4、搭設連墻件、剪刀撐、橫向支撐、拋撐等注意事項（1）當腳手架操作層出連墻件二步時，就采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完后方可拆除。（2）剪刀撐、橫向支撐應隨立柱、縱橫向水平桿等同步搭設。5、扣件安裝的注意事項（1）扣件規格必須與鋼管外徑相同。（2）扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.m，并不大于60N.m。（3）主節點處，固定橫向水平桿（或縱向水平桿）、剪刀撐、橫向支撐等扣8、件的中心距主節點的距離不應大于150mm；（4）對接扣件的開口應朝上或朝內。（5）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小100mm。六、剪刀撐的設置剪刀撐按下列原則搭設：剪刀撐聯系45根立桿，斜桿與地面夾角為4560。剪刀撐應沿架高連續布置，剪力撐應沿架子的搭設長度連續布置。剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應增加24個扣結點。七、架體與建筑物的拉結1） 連墻件的連墻桿采用483.0鋼管，連墻桿與腳手架、連墻桿與建筑物的連接采用雙扣件連接，連墻桿與建筑物連接如下圖：在沒有混凝土墻體的位置，采用以下方式在每樓面位置進行附墻聯接，每隔二層安裝一道(483.030009、）。2）連墻件均勻布置，呈梅花形；連墻件靠近主節點設置，偏離主節點的距離小于300 mm。3）連墻件必須從底步第一根縱向水平桿處開始設置。4）連墻件中的連墻桿要求水平并垂直于墻面設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端下斜連接，不能采用上斜連接。5）腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。6）為保證架穩定及施工安全，施工期間嚴禁任意松動或拆除拉結桿件。八、防護欄桿、腳手板、踢腳板及安全網的設置1、在每一作業層大橫桿上1.2m高，外立桿內側設置平行大橫桿的通長護身欄桿。作業層上按搭設要求滿鋪一層腳手板并在其底部設一道平網水平面隔斷，且在內立桿與建筑物之間加鋪一塊0.3m寬腳手板使防護嚴密，外立桿10、內側設不低于200mm擋腳板。作業層以下每1步加設滿鋪腳手板一層。2、所鋪的腳手板，全用鋼筋橫壓，并用鐵絲綁扎。3、在外立桿內側，自地面2m開始向上滿掛立網，立網采用1.86.0m密目式安全網，立網與外架橫桿綁扎點必須單獨逐個進行綁扎，綁扎點間距不大于0.5m，立網的水平方向接長，應采用兩張網繩孔重疊方式、按兩個相鄰孔單獨綁扎拼接。4、在每一通道口的進出口處設置防護棚。防護棚搭設時，在棚上滿鋪兩層木腳手板（垂直間隔200mm），棚邊設置0.81.2m高的擋板，在棚上再掛一層安全網，以防高空墜物反彈出棚外。九、腳手架的拆除1、腳手架拆除的順序是：擋腳板安全網腳手板扶手剪刀撐小橫桿大橫桿立桿拆除腳11、手架應一步一步進行，由上而下，一步一清地拆除，不可兩步或兩步以上同時拆除，分段拆除時高差不應大于兩步。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。2、在拆除前，應對腳手架進行安全檢查，確認腳手架不存在嚴重隱患，如存在影響拆除腳手架安全隱患，即時對隱患進行整改，以保證腳手架在拆除過程中不發生危險。3、對參與拆除腳手架的操作人員，管理人員，進行施工方案、安全質量和外裝飾保護等措施的交底。4、腳手架的拆除一般嚴禁在垂直方向上同時作業，拆除腳手架時要特別加強出入口處的管理，拆除腳手架時，下部的出入口必須停止使用，在出入口設置明顯的使用標志和圍欄，此裝置雙面設置。5、在拆除腳手架周圍于墜落范圍，12、四周設置明顯禁止入內的標志，并有專人監護，以使在拆腳手架時無其他人員入內。6、建筑物的外門窗都要關緊，并對可能遭到碰撞處給與必要的保護。7、在售樓部的排柵拆除后，需對與售樓部排柵連接處進行加固，加固為每跨都加固，加固的方法按第七點的建筑物與排柵的連結。十、腳手架的安全與維護1、操作層及人行通道板必須滿鋪，板端擱置在小橫桿上。在同一排橫桿上搭接大于200，嚴禁出現探頭板。2、安全網布設（1）外腳手架外側均需滿掛安全網進行全封閉圍護，以保證施工安全。支好后的安全網應能承受160kg沖擊力，凡霉料、有漏孔等不得使用。（2）架設水平安全網時，其伸出寬度應大于2m，外口應高于內口，搭接牢固，每隔一定距離13、應用拉繩將斜桿與地面錨拉牢固，安全網應隨樓層施工進度上升。3、防雷電措施：（1）腳手架搭設應遠離高壓線，在使用期間，嚴禁與帶電體接觸。（2）由于施工時間較長，鋼管外腳手架應設置避雷措施，避雷的設置按腳手架（房屋周邊長度）不超過50m設置一個，位置不得選在人們經常走到的地方以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。采取鋼管與主體結構避雷鋼筋，用12鋼筋焊接（采用單面搭接焊，焊接不小于120mm）。4、在腳手架使用期間，嚴禁拆除節點處的縱橫水平桿、連墻件。5、派專人對外架上的建筑垃圾、模板、架料等不定期檢查、清除。十一、腳手架的檢查驗收1、檢查工作階段（1）每搭設一個樓層高度；（2）遇有大風、大14、雨、大雪等異常天氣后；（3）停工超過一個月后；（4）使用過程中發現異常后。2、檢查內容（1）檢查是否按照施工組織設計和規范要求搭設；（2）檢查節點是否全部扣緊，扭矩達到40-60KN.m；（3）拉桿及安全防護是否達到設計要求；（4）鋼管連接是否正確；（5）檢查垂直度是否滿足要求；（6）檢查是否超載；（7）立桿有無沉降。3、腳手架驗收由項目工長、質安、專職工長、班組長自檢合格后，掛牌方可投入使用。十二、安全管理1、腳手架搭拆人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036考核合格的專業架子工。2、搭設腳手架人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。3、腳手架搭設完畢按國家現行15、規定進行檢查驗收，合格后方準使用。4、腳手架作業層上的施工荷載不得超載，嚴禁利用腳手架懸掛起重設備和腳手架上搭設懸挑進料平臺。5、腳手架在使用過程中派專人進行檢查和維護，嚴禁在使用過程中拆除主節點處縱、橫向水平桿、縱橫向掃地桿、連墻桿。6、在腳手架進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。7、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。十三、腳手架驗算落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為20.1米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，16、立桿的橫距0.80米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，腳手板共鋪設3層。 卸荷鋼絲繩采取4段卸荷，吊點卸荷水平距離1倍立桿間距。 卸荷鋼絲繩的換算系數為0.82，安全系數K=10.0，上吊點與下吊點距離1.8m。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.800/317、=0.040kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.094+0.101.120)1.5002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.094+0.1171.120)1.5002 我18、們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.316106/5080.0=62.206N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷載標準值q2=0.800kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.704mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行19、強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.500/3=0.060kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.200=1.821kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M20、=(1.20.038)0.8002/8+1.821 =0.489106/5080.0=96.323N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105121900.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.058+0.060+1.200=1.318kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1317.600800.0(3800.0221、-4800.02/9)/(722.06105121900.0)=0.954mm 最大撓度和 V=V1+V2=0.962mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.500/2=0.090kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.522、00/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.20.031+1.20.090+1.41.800=2.665kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12555.000=6.864kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹23、笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.150151.500(0.800+0.300)/2=1.856kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.50015/2=1.688kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50055.000=0.412kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.820kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 N24、Q = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.350 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.770 Us 風荷載體型系數：Us = 1.200 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3501.7701.200 = 0.520kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N25、 = 1.2NG + 1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算: 0.卸荷計算規范外內容，供參考 卸荷吊點按照完全卸荷計算方法。 在腳手架全高范圍內增加4吊點；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以吊點分段計算。 計算中腳手架的豎向荷載按照吊點數平均分配。 經過計算得到 1=arctg1.80/(0.80+0.30)=1.022 2=arctg1.80/0.30=1.406 最下面的立桿軸向力在考慮風荷載時26、為5.180kN和5.180kN。 最下面的立桿軸向力在不考慮風荷載時為5.407kN和5.407kN。 考慮荷載組合，各吊點位置處內力計算為(kN) T1=6.34 T2=5.48 N1=3.30 N2=0.90 其中T鋼絲繩拉力，N鋼絲繩水平分力。 所有卸荷鋼絲繩的最大拉力為6.337kN。 選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于10.0006.337/0.820=77.281kN。 選擇637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑13.0mm。滿足要求! 吊環強度計算公式為 = N / A f 其中f 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50N/mm2； A 吊環截面積，27、每個吊環按照兩個截面計算。 經過計算得到，選擇吊環的直徑要至少(12674.1014/3.1416/50/2)1/2=13mm。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=5.41kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 28、鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 59.52 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=5.18kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W29、 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 116.27 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 12.868kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!所以采用雙扣件的聯接方式，如下圖所示： 連墻件扣件連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 21.63 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 5.41 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 170.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!