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1、東汽受災職工德陽住房首期工程(東汽馨苑)槽鋼懸挑雙排腳手架搭設施工方案目 錄一、工程概況- 1 -二、編制依據- 1 -三、使用要求- 1 -四、構配件要求- 1 -五、構造要求- 2 -六、槽鋼懸挑雙排架搭設方案- 4 -七、外架拆除方案- 7 -八、腳手架有關計算- 8 -九、每跨腳手架需用構配件數量- 17 -十、附圖- 17 - 一、工程概況東汽受災職工德陽住房首期工程（東汽馨苑）位于德陽市經濟技術開發區，項目南面臨沱江北路，北面臨太湖路，東面臨龍泉山路，西面臨廬山路，交通運輸條件良好，水、電、氣、通訊等設施齊備。本工程建筑總高度為36.6m，建筑層數為十一層，共計10棟；本工程建筑工2、程等級為一級，建筑使用年限為50年，結構安全等級為二級，建筑耐火等級為二級，抗震設防烈度為七度，屋面防水等級為級，耐火等級為二級。二、編制依據本方案根據成都成都市建筑設計研究院設計的東汽受災職工德陽住房首期工程（東汽馨苑）施工圖及建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范JG130-2001、J84-2001及檢查標準JG59-99編制。三、使用要求搭設外墻防護架能有效的防止樓層雜物及其他施工人員墜落而造成的物體打擊和傷害事故，保證工程順利施工及工作人員的人身安全，為指導外架規范化搭設，特編制本方案。其功能僅作主體施工安全操作維護架和裝飾工程期間的操作架。四、構配件要求1、鋼 管：本工程采用外徑48 3、mm,壁厚3.5 mm，長度1.5-6.0m，重量單根不得超過25kg的焊縫鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼、（GB/T700）中235-A級鋼的規定。變形及銹蝕超過規定的禁止使用，鋼管上嚴禁打孔，嚴禁鋼木混搭。2、扣 件：扣件式鋼管腳手架采用可鍛鑄的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，當扣件螺桿擰緊，扭力矩應為4050Nm，扣件本身所具有的抗滑、抗旋轉和抗拔能力能滿足實際要求。3、鋼絲繩：鋼絲繩直徑為12 mm，抗拉強度f=1860N/mm2。4、安全網：立網采用符合GB16909-1977標準的密目式安全網，滿足2000目/100cm2，平網采用符4、合GB5727-1997標準的安全網。5、槽 鋼：本工程采用10槽鋼，高100mm，寬48mm，腹板厚5.3mm，每米重10.06kg。破損、變形及銹蝕超過規定的禁止使用。6、緊線鉗：調節鋼絲繩的張拉度，無自鎖功能或不全的嚴禁使用。五、構造要求本工程外墻腳手架按雙排懸挑腳手架的高度尺寸搭設，每棟在第三層底板上和第八層底板上四周設置挑架。架子按五層一挑搭設，外架覆蓋四至五層（荷載按五層考慮）。外墻腳手架架寬750 mm，架內立桿距墻300mm。施工荷載按2kN/考慮，按一層荷載設計。本工程外腳手架挑梁采用10槽鋼，標準槽鋼長3m，前伸段1.2m，挑梁間距1500 mm。內端套入預埋卡環內，卡環用5、12園鋼制作埋入現澆板內，卡環間距1500 mm，在卡環前后的槽鋼腹板上焊接100mm長12的圓鋼，在離結構板邊緣50mm處用17mm厚100mm見方的建筑木模板將槽鋼墊起。在離槽鋼前端100mm處用60鋼管套筒滿焊在槽鋼面上，腳手架立桿套在60鋼管內，立桿離槽鋼滿200300mm處設置縱向掃地桿，采用直角扣件與立桿扣牢，橫向掃地桿也采用直角扣件，固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上固定。懸挑端用直徑為12 mm的鋼絲繩套住，在槽鋼的前端焊接12的圓鋼，限制鋼絲繩順著槽鋼滑移，鋼絲繩與上層預埋拉環斜拉（層高2.9米），鋼絲繩中間用緊線鉗連接，以便調節鋼絲繩的受力，拉環用12園鋼制作埋入上層框架梁內6、，拉環間距1500 mm。立桿縱距為1.5m，內側縱向水平桿步距1.8m，外側縱向水平桿步矩0.9m。橫桿長1.2m，間距為1.5m，固定在縱向水平桿上方。剪刀撐全高設置。連墻桿層層設置2.9 m4.5 m。連墻桿與預埋架管連接（架管預埋在框架梁內），具體作法詳構造圖。立桿除頂層頂步可采用搭接外，其余各層、各部位必須采用對接扣件連接。立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內相隔一根立桿的兩根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500 mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3?？v向水平桿的接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接，搭接長度不得小于1.7、00m，應等間距設置3個旋轉扣件，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應水于1.00m，縱向水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨的兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500 mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3，連墻桿底層協調，應從第二步（大橫桿）開始設置。剪刀撐通高設置，斜桿與地面的傾角在45左右，計算剪刀撐設置應符合施工規范要求。在前期樓面板砼未達到設計強度值時，采用斜挑將支立于槽鋼上的鋼管斜支，并在槽鋼下部設置大橫桿承接槽鋼重量。在個別區段不便設置連墻桿的區段，采用在梁中預埋鋼管解決。；拉環的抗拉破壞見檢8、驗報告，滿足該腳手架的抗拉強度值。預埋拉環混凝土強度，因采用兩層一拉方案，單層施工周期為7天左右，兩層周期約14天，參照近期各棟14天的混凝土強度報告，已達到設計強度值，故滿足設計要求。對現有的三層以下落地式腳手架，采取的措施如下：增加現有腳手架的連墻桿數量，以加強連接;所有三層以下的腳手架加設剪力撐;檢查現有腳手架的根部支墊情況，對支墊已出現松動，吊空部采取加固措施。為增加槽鋼的鋼性和抗失穩能力，在懸挑的三個受力點處加焊補焊加勁肋。轉角處外挑長度較長的槽鋼采用加斜撐支撐，全部支撐在槽鋼上，下底支撐于靠墻鋼板上，鋼板采用植筋方式固定于墻面上。對拉環處后部的失穩，采用將拉環焊接于槽鋼上，加大與樓9、板面的整體性連接。六、槽鋼懸挑雙排架搭設方案1、挑梁采用10槽鋼作支承梁，搭設前應對架管進行檢查，若有損傷不得使用，嚴格按平面布置圖的長度進行選料。嚴格將架管除銹，并作防銹處理。2、各預埋件應經檢驗合格的原材料制作，且嚴格按節點大樣制作，預埋時嚴格按平面、立面布置所示位置預埋，埋設間距和錨固長度及預留高度嚴格按圖施工。特別是在澆砼時，應嚴格保護和檢查預埋件是否與設計相符。3、腳手架搭設（1）腳手架搭設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。（2）腳手架的搭設：立桿間距1.5m，內側縱向水平桿步距1.8m，內側縱向水平桿步距0.9m，剛性連墻桿設置H=2.10、9m，L=4.5m。 a、腳手架搭設順序：預埋卡環、拉環及固定鋼管槽鋼套入卡環內安放、調校、穩固支承梁鋪腳手板鋼絲繩與拉環、槽鋼連接（中置花蘭螺桿）立桿放置縱向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿連墻桿架子上翻后檢查槽鋼的水平度（略向內傾）。 b、周邊腳手架應從一個角部開始向兩邊延伸交叉搭設。 c、應按定位將槽鋼安放、調校、穩定牢固，鋪好腳手板，按定位依次豎起立桿，將立桿與縱橫向掃地桿連接固定，然后裝設第一步縱向和橫向水平桿，隨后校正立桿垂直度之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設。 e、剪刀撐設置，凡在轉角處以及剪刀撐設置間距15米通高設置，剪刀撐應用旋轉扣件11、固定在與之相交的立柱或橫向水平桿上。連墻桿的設置在二步三跨設置，并隨搭升的架子一起及時設置。 （3）腳手板采用2030cm的竹笆腳手板，腳手板應鋪平、鋪穩、鋪滿，靠墻一側離墻面距離不應大于200 mm，鋪板嚴禁出現端頭超出支承橫桿250 mm以上未固定的探頭板，且腳手板其下支承水平橫桿的間距在1.5m以內。 （4）設連墻桿時，應注意掌握拉的松緊度，避免引起桿件和整體架的顯著變形。 （5）扣件螺桿擰緊力矩不小于40Nm并不大于65Nm。 （6）欄桿和擋腳手板搭設在外排立柱的內側，上道欄桿高度1.2m，中欄桿居中設置，擋腳手板高度不應小于180mm。 （7）架工在架上進行搭設作業時，作業面上鋪設必12、要數量的腳手板并予以固定，架工必須戴安全帽和系安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件以防發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全作業。 （8）在搭設中不得隨意改變構架的設計，減少桿配件的設置和對立桿縱距100 mm的構架尺寸放大。確有實際情況需對構架作調整和改變時，應提交技術負責人解決。 （9）腳手架每搭設三步時，應驗收一次。搭設完成后，立桿垂直度允許偏差50 mm。柱距偏差50 mm，排距偏差20 mm，縱向水平桿一根的兩端水平度允許偏差20 mm，同跨內外縱向水平桿的高差10 mm，雙排腳步手架橫向水平桿外伸長度偏差（外伸200 mm）50 mm。 （10）其它未盡事宜，按（JGJ59-99）建筑施13、工安全檢查標準及JGJ130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范執行。 4、腳手架搭設完成后，由項目經理及安全員對其質量驗收合格后方準掛牌使用。 5、腳手架使用注意事項： （1）此外架僅作主體外圍護及裝修架用，設計使用荷載不得大于2kN/，不得超載，不得將模板支撐、輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。 （2）六級及六級以上大風和霧、雨、雪天應停止腳手架作業，雨、雪后上架操作應有防滑措施，應掃除積雪。 （3）作業人員在架上的最大作業高度應以可正常操作為度，禁止在架板上加墊器物增加操作高度。 （4）作業中禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固性和連墻件，若確因操14、作要求需要拆除必須經主辦工長同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后及時予以恢復。 （5）工人在架上作業時中，應注意自我安全和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。 （6）人員上下腳手架必須走設有安全防護的出入的通道，嚴禁攀援腳手架上下。 （7）每班作業人員上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方可開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決后才能恢復正常作業，發現異常危險情況時，應立即通知所有人員撤離。（8）項目組織專職人員每天巡視外架情況，有問題及時整改。每天定人定時進行外架檢查維護。檢查時間：15、每天上午和下午兩次檢查，檢查人員：李緒云、梁新華。（9）在每步架或室內；每收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾運出去，在作業期間，應及時清理墜入安全網內的材料和建筑垃圾。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋材料物品和傾倒垃圾。七、外架拆除方案（一）拆除前的準備工作；1、全面檢查腳手架的扣件連接、連墻桿、支撐體系是否安全。2、拆除安全措施，應由單位工程負責人逐級進行技術交底。3、清除腳手架上雜物及地面障礙物。4、拆除前應劃出警戒范圍并在出入口設專人監護，配備通迅工具以利上下聯系。（二）拆除應符合以下要求：1、拆除順序應逐層拆除，嚴禁上下同時作業。2、所有連墻桿應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將16、連墻桿整層或數層拆除后再拆除腳手架，分段拆除高差不大于2步。3、當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后拆除連墻桿。4、在拆除過程中，凡已松開連接的配件應及時拆除走，避免誤扶和誤靠已人松脫連接的桿件。拆除的桿配件傳遞到樓層指定地點堆放，并及時運走，嚴禁向下拋擲，在拆除過程中應做好協調、配合。禁止單人進行作業。八、腳手架有關計算需要的常數值：立桿橫距lb=0.75m，立桿縱矩la=1.5，步距h內=1.8m，h外=0.9m，基本風壓w0=0.3kN/，地面粗糙度C類，鋼管自重q=38.4N/m，直角扣件自重q1=13.2 N/個，對接扣件自重q2=18.17、4N/個，旋轉扣件自重q3=14.6N/個，橫向水平桿1.2m，剪刀撐與地面夾角=45。1、腳手架連墻桿的計算：（1）連墻桿的軸向力設計值Nl=Nlw+N0 由風荷載產生的連墻桿軸向力設計值Nlw=1.4wkAw腳手架上水平風荷載標準值：wk=0.7zsw0由已知條件，連墻桿均勻布置，受風荷載最大的連墻干應在腳手架的最高部位，計算按40m高度計算，地面粗糙度按C類（結構設計數據）。式中wk風荷載標準值z風壓高度變化系數，按現行國家標準建筑結構荷載規范（GBJ9-87）規定采用z=1.13。s腳手架風荷載體型系數，按規范（JGJ130-2001）表規定采用。w0基本風壓（kN/）按現行國家標準建18、筑結構荷載規范（GBJ9-87）規定采用，本地基本風壓。w0=0.3kN/（結構設計數據）由建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第節表中查得s=1.3,密目式雙排腳手架（縱距1.5m，步距1.2m）的值按規定（JGJ130-2001）采用=0.878。s=1.3=1.30.878=1.141wk =0.7z s w0=0.71.131.1410.3=0.271 (kN/)Nlw =1.4 wk Aw式中Aw每個連墻桿的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積As=2.94.5=13.05Nlw =1.40.27113.05=4.951(kN)連墻桿約束腳手架平面外變形所產生的軸向力N0：由JGJ130-19、2001規范第節查得雙排腳手架N0=5kN連墻桿軸向力設計值Nl= Nlw+N0=4.951+5=9.951 kN（2）連墻桿扣件抗滑移力驗算：由規范JC130-2001第節表得一個直角扣件抗滑承載力設計值Rc=8kNNl=9.951 kNRc=8kN不滿足要求。采用雙扣件：即連墻桿采用直角扣件與腳手架的內、外排立桿連接，連墻桿與預埋的鋼管先用直角扣件連接，挨著連接扣件在連墻桿的兩側再各上一個扣件。即Nl=9.898kN2Rc=16kN（3）連墻桿穩定承載力驗算：連墻桿采用483.5鋼管時，桿件兩端均采用直角扣件分別連于腳手架及附加墻內外側的短鋼管上，因此連墻桿的計算長度可取腳手架的離墻距離，20、即lH=0.3m，因此長細比=lH/i=30/1.58=19=150（查冷彎薄壁型鋼結構技術規范）=0.912，Nl/（A）=9.951103/（0.912489）=22.31N/mm2205N/mm2計算說明連墻桿采用483.5鋼管時，其穩定承載能力足夠。2、腳手架立桿扣件承載力計算：取架體1.5m1.05 m14.5m作為計算單元，外架總高Hs=14.5m。立桿的軸向力設計值N（不考慮風荷載時）N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk式中N上部結構傳至挑梁構件的軸向設計值 NG1k腳手架結構自重標準值產生的軸向力NG2k構配件自重標準值產生的軸向力NQk施工荷載標準產生的軸向力總和，21、內外立桿可按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。剪刀撐、擋腳板、欄桿及安全網的自重視為全部作用在外立桿上，內（外）水平桿的自重各自作用在內（外）立桿上，其余荷載內、外立桿平均分配。竹笆腳手板自重標準值（滿鋪五層）Qp1=50.35kN/m2=1.75kN/m2施工均布活荷載值（一層作業）Qk=2kN/m2欄桿、擋腳板自重標準值取Qp2=0.14kN/m由JCJ130-2001規范第節查得：NQk=0.5（lb+0.3）laQk =0.5（0.75+0.3）1.52=1.58kNN外G1k=la17+Hs+1.28/2q+（17+8）q1+(17la+Hs)/6q2 = 1.517+14.5+1.22、240.0384+ 250.0132+（171.5+14.5）/60.0184 =2.173kNN外G2k=0.5（lb+0.3）laQp1+Hsla4（6q+q2）+(212cos/laq3)/（12cos12sin）+Qp2la=0.5（0.75+0.3）1.51.75+14.51.54（60.0384+0.0184）+（2120.707/1.50.0146）/（1440.5）+0.141.5=1.64kNN外=1.2(2.173+1.64)+1.41.58=4.576+2.212=6.788kNN內=1.2（1.57+1.38）+1.41.58=3.54+2.212=5.752kN3、立23、桿的穩定驗算（1） 立桿計算長度1450mm（2） 立桿長細比：=lo/i=kh/i查得k=1，=1.5，=138=210滿足要求 (3)立桿軸壓強度 =N外/(A)查得=0.357= N/(A)=6.7881000/(0.357489) =38.88N/mm205N/ mm故：立桿的滿足穩定性要求。4、懸掛支承結構的計算：（1） 槽鋼受力圖示：12鋼絲繩斜拉力FP2P1卡環約束力Fy內立桿外立桿10槽鋼7503501600支撐反力P (2)、懸挑槽鋼受力計算：a、鋼絲繩沒有受力時槽鋼承受的彎矩Mmax=67881100+5752350=9.48106Nmm 抗彎強度驗算max=Mmax/（W24、x）=9.48106/（39.7103）=239N/mm2f =215N/mm2不滿足要求，所以必須在槽鋼的前端用12鋼絲繩斜拉至上一樓層錨固，必須在腳手架使用過程中采用緊線鉗調節鋼絲繩的松緊度，來保證鋼絲繩的張拉度，其鋼絲繩所受最小拉力詳后文。b、槽鋼承受的最大剪應力max=vmax/As=（6788+5752）/（100-5.32）5.3=26.5N/mm2=125N/mm2滿足要求為了增大安全系數和增強抗傾覆能力，。（3）、鋼絲繩及固定點受力計算a、鋼絲繩承受的最大拉力（假定卡環只起固定作用，槽鋼只是兩端受力，中間支撐點不受力，將槽鋼簡化為簡支梁計算）Fmax=（W1+W2）/（Lsin25、70）=（6.7882.7+5.7521.95）/(2.70.939)=11.65kNmax=Fmax/A=11650/113.04=103.1N/mm2=1860N/mm2滿足要求。b、鋼絲繩所產生的最大水平力: Fx=Fmaxcos70=3.98kNc、鋼絲繩所產生的水平力由懸挑槽鋼腹板一面上焊接的12圓鋼克服。焊接的12圓鋼所受最大剪應力max=4/3Fx/A=1.333980/113.04=46.83/mm2=125N/mm2滿足要求d、鋼絲繩所受拉力全部由上一層的12圓鋼制作的拉環承擔12圓鋼所承受的最大剪應力（考慮拉環直立，拉力全部為水平方向）max=4/3F/A=1.33116526、0/（2113.04）=68.54N/mm2=125N/mm2滿足要求。12圓鋼所承受的最大拉應力（拉環貼混凝土板面）max=F/A=11650/（2113.04）=51.53N/mm2=205N/mm2滿足要求（4）、懸挑槽鋼撓度計算：a、懸挑槽鋼中間支撐不承受壓力時受力簡圖如下：a=1950B=750vmax=-a2b2l3p /（3（a+b）4EIz）=-195027502270035752/（3270042.06105198.3104）=-3.8mmvmaxL/300=9mm滿足要求b、鋼絲繩不承受拉力時受力簡圖如下：P1=5.752kNP2=6.788kNL=1600a=350b=727、50vmax=（a+b）+p1a3/（3EIz）+p1a2/（2EIz）b+p2（a+b）3/（3EIz） =-（5752350+67881100）16001100/（32.06105189.3104）-57523503/（32.06105189.3104）-57523502/（22.06105189.3104）750-678811003/（32.06105189.3104）=-22.9mmvmaxL/300=9mm不滿足要求，所以腳手架在使用時應調整花蘭螺桿的松緊度，使鋼絲繩承受足夠的拉力，保證槽鋼的撓度小于9mm。c、鋼絲繩最小應承受的拉力，即槽鋼前伸段的撓度等于9mmFsin=p2-3v28、sinEIz-p1aL(a+b)+a3+1.5a2b/(a+b)2L+(a+b)3/sin70=5290N（5）拉環受最大拉力時所需錨固的最小長度砼的握裹力：N=dlwkFmax/2 其中Fmax=11650N 錨固鋼筋直徑為123.1412l3411650/2得：單邊最小錨固長度l=206mm設計拉環直線段為300mm，埋入深度為220mm，并彎鉤，做法詳附圖。（6）固定槽鋼的卡環受力計算最大拉力Fmax=Wmax/L=9.48106/1600=5.93kN 最大應力max=Fmax/A=5930/（2113.04）=26.14N/mm2f=205N/mm2（7）卡環錨固長度L=kFmax/2/（dw）=105mm設計卡環直線段最小為220mm，并彎100mm的直彎鉤，直線段埋入深度為80mm，做法詳附圖。九、每跨腳手架需用構配件數量本工程懸挑架每根懸挑所需配件要求如下：構件名稱規 格數 量槽鋼103000mm1根緊線鉗 1根鋼絲繩122500mm2根鋼繩卡與繩匹配8個鋼筋卡環121根鋼筋拉環121根十、附圖