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1、目錄第一章 工程概況- 1 -第二章 編制依據- 1 -第三章 施工部署- 2 -第四章 施工工藝流程- 2 -4.1 卸料平臺的結構類型- 2 -4.2 卸料平臺的材質- 2 -4.3 防護措施- 3 -4.4 鋼絲繩- 3 -4.5 腳手板- 3 -第五章 操作平臺安全注意事項- 7 -第六章 型鋼懸挑卸料平臺計算書- 7 -6.1 計算參數:- 8 -6.2 次梁的計算- 8 -6.3 主梁的計算- 9 -6.4 鋼絲拉繩的內力計算:- 12 -6.5 鋼絲拉繩的強度計算:- 12 -6.6 鋼絲拉繩吊環的強度計算:- 12 -6.7 錨固段與樓板連接的計算- 13 -6.8 鋼板與槽鋼2、焊縫抗拉、抗剪的計算- 13 -6.9螺栓抗剪承載力計算- 14 -3336棟卸料平臺施工方案第一章 工程概況工程名稱：天籟郡-攬翠庭住宅小區工程（2#地塊）建設地點：安寧太平鎮質量標準：符合建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）及國家、地方現行相關質量標準及驗收規范，并一次性驗收合格。工期計劃：開工時間：2013年2月25日，竣工時間2014年8月18日；建筑規模：建筑面積217088.37平方米，其中地上166834.57，地下50253.8。第二章 編制依據1、JGJ130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范。 2、JGJ80-91建筑施工高處作業安全技術規范3、3、JGJ59-99建筑施工安全檢查標準4、GB50017-2002鋼結構設計規范5、GB50029-2001建筑結構荷載規范。6、建筑施工手冊第四版。7、施工圖紙。8、建筑結構計算手冊。第三章 施工部署垂直運輸采用3臺塔吊和4臺施工電梯，33#樓設12座型鋼懸挑卸料平臺，位置為9層、17層、26層13交 J 軸之間共3臺，9層、17層、26層1/DE交 5 軸之間共3臺，9層、17層、26層911交 Q 軸之間共3臺，9層、17層、26層P2/Q交19軸之間共3臺；34#設12座型鋼懸挑卸料平臺，位置為9層、17層、26層13交 J 軸之間共3臺，9層、17層、26層1/DE交 5 軸之間共4、3臺，9層、17層、26層911交 Q 軸之間共3臺，9層、17層、26層1820交F軸之間共3臺；35#樓設12座型鋼懸挑卸料平臺，位置為9層、17層、26層13交 J 軸之間共3臺，9層、17層、26層1/DE交 5 軸之間共3臺，9層、17層、26層911交 Q 軸之間共3臺，9層、17層、26層1820交F軸之間共3臺；36#樓設12座型鋼懸挑卸料平臺，位置為9層、17層、26層13交 J 軸之間共3臺，9層、17層、26層1/DE交 5 軸之間共3臺，9層、17層、26層911交 Q 軸之間共3臺，9層、17層、26層P2/Q交19軸之間共3臺；（具體位置據工程需要及現場實情調整）。5、卸料平臺采用爬架帶動提升。故卸料平臺主梁在錨固端與懸挑端交界處采用螺栓連接（注：根據實際情況可用固定連接代替），待需提升卸料平臺時，將螺栓取出，卸料平臺吊入使用位置時再用螺栓重新連接。缷料平臺隨外架一起(空載狀態)爬升,空載時自重約400KG，未超過爬架容許外加荷載600KG，因此，滿足要求。缷料平臺在使用過程中，與外爬架完全脫離。第四章 施工工藝流程4.1 卸料平臺的結構類型從經濟、實用的角度考慮，卸料平臺設計為懸挑式型鋼平臺。卸料平臺在主體施工期間可以適當的多預留預埋錨固件，作為備用。根據計算，其規格為5.1m2.1m1.2m（長寬高），懸挑長度為3.5m。平臺上設有限定荷載標示牌，本工程6、的卸料平臺限重為1t。4.2 卸料平臺的材質主次鋼梁：主梁采用20a槽鋼（間距2100mm）、次梁采用14a槽鋼（間距1170mm），所有構件的連接均為焊接，焊縫高度hf=12mm。4.3 防護措施防護欄桿采用483.5鋼管，護欄高度1.2m,間距1000mm。立桿與四周槽鋼焊接。四周采用15厚膠合板圍擋。4.4 鋼絲繩平臺每側設置兩根18 637+1鋼絲繩，每根繩設夾具不少于3個。鋼絲繩與卸料平臺之間的連接處設置橡膠墊，以緩沖鋼絲繩的拉力。鋼絲繩通過18預埋吊環連在主體結構的梁上，搭設卸料平臺時應注意平臺外口應略高于內口。4.5 腳手板平臺底面主龍骨采用50100木枋間距200沿垂直次梁方向7、鋪設，木枋上鋪15厚膠合板，滿鋪。 18預埋壓環 18預埋壓環 18鋼絲繩 18mm厚膠合板 48*3.5鋼管 具體位置按現場實際情況確定 18預埋壓環 14#槽鋼 20#槽鋼 根據現場確定卸料平臺安裝示意圖 鋼絲繩與吊環連接示意圖 第五章 操作平臺安全注意事項1、卸料平臺搭設人員在施工中必須按規定正確配帶好安全帶、安全帽，注意安全，嚴禁從高處向下拋物，避免高處落物。2、施工人員必須按照方案、圖紙施工，嚴禁違章指揮，違章作業。3、鋼管、扣件、腳手板等材料存在嚴重銹蝕、裂縫等缺陷時嚴禁使用。鋼絲繩、卡具規格、型號必須滿足本方案設計要求。4、焊接必須由專業焊工操作，有真實、有效的上崗證。工字鋼間的8、焊縫必須飽滿，滿焊。5、卸料平臺加工制作完畢后，應及時將焊渣及時敲掉，焊縫涂刷防銹漆。 6、卸料平臺在首層組裝完畢，后做加荷試驗，經驗收合格方可使用，用鉤頭螺栓固定架子，必須等所有連接點全部完畢，經檢查無誤，方可將吊繩解開。7、卸料平臺施工時，板上和地面都設專人指揮，并在地面劃警戒區，設標志，嚴禁其它人員進入該區，各施工人員做好配合工作，等卸料平臺施工完畢，方可解除警戒。8、操作平臺上顯著標明1.0t容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。9、卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。10、項目安全主管人員每天檢查卸料平臺的使用情9、況，有無變形、傾斜、搖晃，連接是否牢固等問題，發現異常情況，及時定人限期解決，消除隱患，避免事故的發生。11、材料運輸過程中，塔吊司機、信號工必須嚴格按操作規范施工，并做好配合工作。12、施工過程中，卸料平臺堆砌各種物料時，應注意均勻堆砌，不得集中堆砌；在堆放各種物料時，應將物料輕放其上；堆料高度不得超過60cm。13、在施工過程中，必須保證材料及時倒運，嚴禁將材料堆放于卸料平臺設置位置處的房間內。第六章 型鋼懸挑卸料平臺計算書 計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)和鋼結構設計規范(GB50017-2003)。 懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。 由于卸料平臺的懸挑長度和所10、受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。6.1 計算參數: 平臺水平鋼梁的懸挑長度5.10m，插入結構錨固長度1.50m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)2.10m。 水平鋼梁插入結構端點部分按照鉸接點計算。 次梁采用14a號槽鋼U口水平，主梁采用20a號槽鋼U口水平。 次梁間距1.17m，外伸懸臂長度0.00m。 容許承載力均布荷載1.35kN/m2，最大堆放材料荷載10.00kN。 腳手板采用九層膠合板，腳手板自重荷載取0.35kN/m2。 欄桿采用五層膠合板，欄桿自重荷載取0.32kN/m。 選擇637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa， 外側鋼絲繩距離主體結構4.30m，兩道11、鋼絲繩距離1.00m，外側鋼絲繩吊點距離平臺5.24m。6.2 次梁的計算 次梁選擇14a號槽鋼U口水平，間距1.17m，其截面特性為 面積A=18.51cm2,慣性距Ix=563.70cm4,轉動慣量Wx=80.50cm3,回轉半徑ix=5.52cm 截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm 1.荷載計算 (1)面板自重標準值：標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.351.17=0.41kN/m (2)最大容許均布荷載為1.35kN/m2； Q2 = 1.351.17=1.58kN/m (3)型鋼自重荷載 Q3=0.14kN/m 經計算得到，均布荷載計算值 q =12、 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.41+0.14)+1.41.58 = 2.87kN/m 經計算得到，集中荷載計算值 P = 1.410.00=14.00kN 2.內力計算 內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，內側鋼絲繩不計算，計算簡圖如下 最大彎矩M的計算公式為 經計算得到，最大彎矩計算值 M = 2.872.102/8+14.00 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =8.93106/(1.0580500.00)=105.70N/mm2； 次梁的抗彎強度計算 13、f,滿足要求! 4.整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=5709.558.0235/(2100.0140.0235.0)=1.07 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.789 經過計算得到強度 =8.93106/(0.78980500.00)=140.59N/mm2； 次梁的穩定性計算 f,滿足要求!6.3 主梁的計算 卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。 主梁選擇20a號槽鋼U口水平，其截面特性為 面積A=21.14、95cm2,慣性距Ix=866.20cm4,轉動慣量Wx=108.30cm3,回轉半徑ix=6.28cm 截面尺寸 b=73.0mm,h=200.0mm,t=10.0mm 1.荷載計算 (1)欄桿自重標準值：標準值為0.32kN/m Q1 = 0.32kN/m (2)型鋼自重荷載 Q2=0.17kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.32+0.17) = 0.59kN/m 經計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為 P1=(1.20.35+1.41.35)0.592.10/2+1.20.142.10/2)=1.60kN P2=(1.20.35+1.15、41.35)1.172.10/2+1.20.142.10/2)=3.02kN P3=(1.20.35+1.41.35)1.172.10/2+1.20.142.10/2)=3.02kN P4=(1.20.35+1.41.35)1.172.10/2+1.20.142.10/2)+14.00/2=10.02kN P5=(1.20.35+1.41.35)1.172.10/2+1.20.142.10/2)=3.02kN P6=(1.20.35+1.41.35)0.212.10/2+1.20.142.10/2)=0.69kN 2.內力計算 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算。 懸挑16、卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺主梁計算簡圖 經過連續梁的計算得到 主梁支撐梁剪力圖(kN) 主梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 主梁支撐梁變形圖(mm) 外側鋼絲繩拉結位置支撐力為10.20kN 最大彎矩 Mmax 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =9.29106/1.05/108300.0+8.371000/2195.0=85.50N/mm2 主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求! 4.整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.063.0235/(5100.0160.0235.0)=0.44 經過計算得到強度 =9.29106/(0.440108300.00)=194.90N/mm2； 主梁的穩定性計算 T=1500N故可得本工程所選螺栓抗剪強度可滿足要求。