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1、92#95#墩箱梁澆筑過河支架施工方案XX市高架道路（一期）工程二工區9295墩箱梁澆筑過河支架施 工 方 案上 海 XX 集 團XX市高架道路（一期）工程二工區項目部20XX年07月目 錄1 概述22 編制依據23 上部結構計算33.1 跨徑與荷載組合33.2 計算結果33.3 縱梁驗算（標準布置）33.4 縱梁驗算（變更布置）43.5 小橫梁驗算（新橋立柱處）43.6 貝雷梁安裝驗算54 基礎及下部結構計算54.1 墩蓋梁計算54.2 臺蓋梁計算64.3 墩系梁計算64.4 墩基樁計算64.5 臺基樁計算64.6 配筋75 基礎及下部結構施工75.1 樁基、墩系梁施工75.2 墩蓋梁施工72、5.3 基礎及下部結構拆除76 上部結構施工87 支架體系檢驗88 應急預案98.1 貝雷縱梁平面線形不順直或撓度過大98.2 非支架原因而無法加載或超載98.3 蓋梁失穩910 過河支架結構圖10附錄1：地基土設計參數16補：橋墩樁基礎沉降量估算17補： 貝雷梁吊裝拆卸、高空、水上作業安全措施18附錄2：試驗及測試報告19補：不同結構形式支架變形計算書1 概述9295跨徑為30m40m30，在其下有跨徑為20m22m20的老橋，如利用老橋橋墩、臺作新橋支架的臨時支墩，或利用老橋面作支架支承面，方法是簡便、節約。但根據對老橋的實地查勘和對竣工圖的核對，認為老橋預制板梁梁端部無法承受新橋澆筑支架3、橫梁的擱置；老橋橋墩、臺（尤其是在原有橋梁上部結構不拆除的條件下）是無法承受比自身還重的新橋荷載。若一再利用，到時恐既對新橋施工無法保障安全，還能使老橋成為危橋。所以決定不再利用老橋橋墩、臺作新橋澆筑支架的臨時支墩，而是另在老橋邊跨內作新橋支架的臨時支墩，兩端擱于老橋臺后的原有路面上。如此雖對造價有所增加；而工期可以穿插安排，不會有多大影響。但最大的好處是保證了安全，同時也保留了老橋。9295墩箱梁澆筑支架（過河部分），其標準跨徑組合為24m+27m+24m，受新橋立柱影響部位的跨徑組合變更為18m+6m+27m+6m+18m；上部結構采用雙排單層加強貝雷梁作縱梁；每個橋墩布置6根800mm鉆4、孔灌注樁，樁間設置鋼筋砼系梁，樁頂接立柱，立柱頂上采用2根一組的70#H型鋼作為墩蓋梁；每個橋臺利用原路面澆筑鋼筋砼地梁，兩側原路面寬度不夠的地方各布置1根800mm鉆孔灌注樁，橋臺蓋梁采用一組雙排單層加強貝雷梁。支架具體布置與構造見過河支架結構圖。縱梁上再搭設鋼管腳手支架，此部分按常規施工，見已批復的預應力砼連續箱梁專項施工方案。2 編制依據XX市高架道路工程施工圖設計2標（K1+815.697 K2+443.152）長虹路立交（第一冊第九冊）（上海市城市建設設計研究院，2006年12月）；XX市政工程管理處高架道路工程五標段長虹路段巖土工程詳細勘察報告（第一冊第四冊）（XX市東華巖土工程有5、限公司，二OO六年十月）；裝配式公路鋼橋使用手冊；公路橋涵設計規范（合訂本）；上海市地基基礎設計規范DGJ 08-11-1999；建筑結構靜力計算手冊；連續梁計算軟件；公路橋涵施工技術規范JTJ 041-2000。3 上部結構計算3.1 跨徑與荷載組合6.5 6.5P q1 P24 27 24B 115.34m225KN/m31.324組3.0 KN/m = 570.55KN/m箱梁支點（93或94墩）荷載簡化為5個集中荷載（P）:p p p p p 5.285.896.507.117.73支架中墩P(45.84-15.34)m22.45m25KN/m31.3/5 = 485.71 KN3.26、 計算結果A=0 QA=5665.4 KN1=26905.1 KN.m Q1=-1181.2 KNB= - 40280.0 KN.m QB左= - 9862.7 KN，QB友=7716.3 KN2=11898.6 KN.m Q2=13.87 KNMmax= - 40280.0 KN.m Qmax= - 9862.7 KNRA=7453.7 KN； RB=16370.4 KN3.3 縱梁驗算（標準布置）縱梁采用24組雙排單層加強貝雷梁，則：M = 24組3375 KN.m = 81000 KN.m Mmax=40280.0 KN.mQ = 24組490.5 KN = 11772 KN Qmax=7、9862.7 KN撓度計算采用程序進行，經計算得：中跨最大撓度fmax = 5 mm f = 27000 / 400 = 67.5 mm邊跨最大撓度fmax = 27 mm f = 24000 / 400 = 60.0 mm24組雙排單層加強貝雷梁的具體排列，應使各根貝雷縱梁受力均衡、保持其撓度基本一致為原則。3.4 縱梁驗算（變更布置）因受新橋立柱的阻擋，貝雷縱梁無法通過，因此將該位置的貝雷縱梁向立柱兩側橫向移位；兩根立柱間的貝雷縱梁由4組改為3組（總體由24組改為23組），同時將該3組貝雷縱梁跨徑改為18m+6m+27m+6m+18m（在新橋承臺上，向河一側距橋墩中線50cm處設置支墩）。8、各組貝雷縱梁的橫向間距見過河支架結構圖-橫斷面。改為上述跨徑后，仍按原方法計算。q1570.551/695.1 KN/mP = 485.711/681.0 KN計算結果：Mmax=5294.3 KN.m M = 33375 = 10125 KN.mQmax=1283.9 KN Q = 3490.5 = 1471.5 KN支點反力RB=570.551280.95（0.9810.8790.9720.9380.904）= 7225.1 KN支點立柱采用3根60012mm鋼管（A22167 mm2；i207.9 mm；H6700 mm），則： = 6700 / 207.9 = 32.2，查表得 = 09、.957立柱穩定驗算：7225.05 / 3 103 /（0.95722167）= 113.5 MPa 215 MPa撓度計算同樣采用程序進行，經計算得：中跨最大撓度fmax = 30 mm f = 27000 / 400 = 67.5 mm邊跨最大撓度fmax = 12 mm f = 18000 / 400 = 45.0 mm3.5 小橫梁驗算（新橋立柱處）因貝雷縱梁橫向移位后，新橋立柱兩側相鄰的2根貝雷縱梁間距過大，因此，須在其上面增加一道小橫梁，再在上面搭設鋼管支架。小橫梁受力模式如下： qH 0.63m 2.43m 0.63mQH=(15.343.69/24.5)251.3=75.1 10、KN/mMmax=24.0 KN.m，Qmax=92.3 KN橫梁采用12#工字鋼（A = 1810mm2，W = 77529mm3），間距為0.5m，則： = 24.0106 /（775292）= 154.8 MPa 215 MPa = 92.3103 /（18102）= 25.5 MPa 125 MPa當其它部位的貝雷縱梁橫向間距大于鋼管腳手支架間距時，同樣按上述原則，在貝雷縱梁上增加小橫梁。3.6 貝雷梁安裝驗算中間三組貝雷梁安裝按常規架梁方法施工，即將93或94墩上的支架立柱作為支點（此支架立柱與新橋立柱應予以連接，使其能承受水平力，并設置專用支座），通過拖拉直接過河，最大懸臂長度為311、6m計算。其工況如下：q3KN/m36m 39mA B = 36 / 39 = 0.92，E = 2.0105 MPa，I = 1.15106 cm4，W = 15398.3 cm3MA = -3362 / 2 = 1944.0 KNm = 1944.0103 / 15398.3 = 126.3 MPa = 215 MPa（實際應力小于1.05倍容許應力，認為可行。）2646.6103/（2235.5102）= 56.3 MPa 13000 KN16.29mm290# - 21200mm57m-52.169m13628 KN391# - 51200mm62m-56.939m14692 KN支架12、樁樁底標高為-48.0m，河床底標高為-0.5m左右，取入土深度為47.5m，則由工程樁的測試結果相應來推算支架樁的極限承載力大致在7000KN以上。而根據4.4節的計算，支架樁的理論極限承載力約6000KN，實際承受荷載不大于4500KN。綜合上述結果分析可知，支架樁的沉降量應在1015mm之間，因此支架結構安裝時，考慮樁基礎沉降部分的預拋高值定為15mm。補： 貝雷梁吊裝拆卸、高空、水上作業安全措施貝雷梁在安裝前，要根據施工方案，對安裝作業人員進行技術和安全交底。貝雷梁運到安裝現場時要整齊堆放，不宜疊堆過高，對安裝的配件、插銷等物品要清點收好。現場安裝貝雷梁時要設置作業區，布置警戒標志，禁13、止非安裝作業人員進入安裝作業區。安裝過程中，要設有貝雷梁拼裝時的防傾倒措施（托架、支撐架等），在放插銷、敲插銷時，作業人員要相互配合，相互注意作業人員手腳的位置，防止在撬、敲、拉作業時傷害作業人員的手腳。貝雷梁在吊裝時，要明確吊裝起重指揮人和起重作業分工。吊車駕駛員要與起重指揮人員信號統一。吊裝索具、鋼絲繩和貝雷梁的起吊點都要做作業前檢查，確保完好無誤。高處作業時作業人員應穿軟底鞋，工作服緊束，戴好安全帶，安全帶保險繩要生根在牢固的構筑物上。防止高處墜落。工具要放在工具包內，隨身攜帶。配置登高的梯子，要有防滑措施。放置梯子時，上端要拉結固定，讓梯子使用時穩固。臨邊處采用密目網和安全欄桿封閉圍護，防止在作業過程中有物體墜落。作業人員嚴禁將施工垃圾或零星材料拋棄到河道上。河道上設置施工告示牌和水上警示標志，貝雷梁下方設置警標標志燈。水上作業人員要穿好救生衣，配置救生圈。附錄2：試驗及測試報告