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厚度：12mm次楞方木50mm80mm，間距0.3m主楞雙鋼管剪刀撐依據JGJ300-2013規范要求,采用有剪刀撐框架式支撐結構,剪刀撐寬度：縱距方向6跨，橫距方向6跨支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構通過連墻件可靠連接荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.136kN/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均勻堆載等因素產生的附加水平荷載豎向永久荷載標準值的2%風荷載河南鶴壁，基本風壓：0.3kN/m2三、 模板面板驗算面板采用5、木膠合板，厚度為12mm ，取主楞間距0.9m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W= 9001212/6=21600mm3；截面慣性矩I= 900121212/12=129600mm4；（一）強度驗算1、 面板按三跨連續梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.3m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.25+1.10.25+0.3)+1.42.50.9=10.251kN/mq1=1.35(240.25+1.10.25+0.3)+1.40.72.50.9= 10.194kN/m根據以上兩者比較應取q1= 10.256、1kN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.20.90.3=0.324 kN/m跨中集中荷載設計值P=1.42.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1 10.2510.32=0.092kNm施工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.3240.32 +0.213 3.5000.3=0.226kNm取Mmax=0.226KNm驗算強度。面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.226106=10.46N/mm2 f=12.5N/mm2W21600面板強度滿足要求!（二）撓度驗算撓度7、驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.9（240.251.10.250.3+2.5）=8.168kN/m；面板最大容許撓度值: 300/400=0.8mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6778.1683004=0.77mm 0.8mm100EI1004500129600滿足要求!四、 次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm，高度80mm，間距0.3m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =508080/6=53333mm3；截面慣性矩 I =50808080/12=2133333mm4；（一）抗彎強度8、驗算1、 次楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取立桿橫距，L=0.9m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.25+1.10.25+0.3)+1.42.50.3=3.417kN/mq1=1.35(240.25+1.10.25+0.3)+1.40.72.50.3= 3.398kN/m根據以上兩者比較應取q1= 3.417kN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.20.30.3=0.108kN/m跨中集中荷載設計值P=1.42.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=9、0.13.4170.92=0.277kNm施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.1080.92+0.2133.5000.9=0.678kNm取Mmax=0.678kNm驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=0.678106=12.71N/mm2 f=17N/mm2W53333次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.63.4170.9=1.845kN施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.1080.9+0.653.500=2.333kN取V=2.333kN驗算強度。木10、材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.333103= 0.875N/mm2 fv=1.6N/mm22bh25080次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.3（240.251.10.250.3+2.5）=2.723kN/m次楞最大容許撓度值:900/250=3.6mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.723900.04=0.57mm 3.6mm100EI100100002133333滿足要求!五、 主楞驗算主楞采用:雙鋼管，截面抵拒矩W11、=8.98cm3，截面慣性矩I=21.56cm4，彈性模量E=206000N/mm4（一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取2.5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q11= 1.2(240.25+1.10.25+0.3)+1.42.50.3=3.417kN/mq12= 1.35(240.25+1.10.25+0.3)+1.40.72.50.3= 3.398kN/m根據以上兩者比較應取q1= 3.417kN/m作為設計依據。次楞最大支座力=1.1q1l=1.13.4170.9=3.383kN。次楞作用集中荷載P=3.383kN12、，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kNm)支座力自左至右分別為：R1=4kN;R2=11.22kN;R3=11.22kN;R4=4kN;最大彎矩 Mmax=0.964kNm；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=0.964106=107.350N/mm2 205N/mm2W8.98103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.3（240.251.10.250.3+2.5）=2.723kN/m次楞最大支座力=1.113、q1l=1.12.7230.9=2.696kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算，主梁最大變形值V=0.953mm。主梁的最大容許撓度值:900/150=6.0mm，最大變形 Vmax =0.953mm 6.0mm滿足要求!六、 可調托撐承載力驗算主楞通過可調托撐傳遞給立桿的最大荷載設計值為11.22kN，可調托撐受壓承載力設計值為40kN。11.22kN 40kN，可調托撐承載力滿足要求!七、 風荷載計算1.風荷載標準值風荷載標準值應按下式計算：k=sz00-基本風壓，按河南鶴壁10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。s-支撐結構風荷載體形系數s，將支撐架視為桁架，按現行國14、家標準建筑結構荷載規范表8.3.1第33項和37項的規定計算。支撐架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.136/(0.91.5)=0.121式中An -一步一跨范圍內的擋風面積，An=(la+h+0.325lah)d=0.136m2la-立桿間距，0.9m，h-步距，1.5m，d-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-支撐架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.121=0.15無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.151-0.94 2=0.291-1-0.94-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連15、立桿排數。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=5.55m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.65。支撐架頂部立桿段風荷載標準值k=zs0=0.650.290.3=0.057kN/m22.風荷載引起的立桿軸力標準值NWK支撐結構通過連墻件與既有結構可靠連接時，可不考慮風荷載作用于支撐結構引起的立桿軸力NWK和彎矩MTK。3.風荷載引起的立桿彎矩設計值MPWK風荷載的線荷載標準值，PWK=kla=0.0570.9=0.05kN/mk風荷載標準值, k=0.057kN/m2,la立桿縱向間距，la=0.9m風荷載引起的立桿彎矩標準值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.016、51.52=0.011kNm1010風荷載引起的立桿彎矩設計值M=QMWK=1.40.011=0.015kNm八、 立桿穩定性驗算（一）立桿軸力設計值對于承載能力極限狀態，應按荷載的基本組合計算荷載組合的效應設計值。分別計算由可變荷載或永久荷載控制的效應設計值，按最不利的效應設計值確定。支撐結構通過連墻件與既有結構可靠連接時，不考慮風荷載作用于支撐結構引起的立桿軸力，立桿軸力設計值按下式計算取較大值：1.20.1365.55+(240.251.10.250.3)0.90.9+1.42.50.90.9=10.132kN；1.350.1365.55+(240.251.10.250.3)0.90.917、+1.40.72.50.90.9=10.193kN；立桿軸向力取上述較大值，N=10.193KN。（二）立桿計算長度L0有剪刀撐框架式支撐結構中的單元框架穩定性驗算時，立桿計算長度L0=Hah立桿計算長度系數，按建筑施工臨時支撐結構技術規范附錄表B-3水平桿連續取值。表中主要參數取值如下：有剪刀撐框架式支撐結構的剛度比，其中E-彈性模量，取206000（N/mm2）I 鋼管的截面慣性矩，取107800（mm4）h立桿步距，取1500mmk節點轉動剛度，取35kNm/radly立桿的y向間距，取900mmK=206000107800+900=0.5215003510661500ax單元框架x向跨18、距與步距h之比，ax =lx/h=0.9/1.5=0.60nx單元框架的x向跨數，nx =6x向定義：立桿縱橫向間距相同，x向為單元框架立桿跨數大的方向，取板底立桿縱距方向。根據以上參數查表，立桿計算長度系數=1.79a掃地桿高度與懸臂長度修正系數，按附錄表B-5水平桿連續取值，a=1.04其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1與a2中的較大值，a=0.33H高度修正系數，架體高度5.55m,H=1.01立桿計算長度L0=Hah =1.011.041.791.5=2.82m（三）立桿穩定性驗算有剪刀撐框架式支19、撐結構，應按下式對單元框架進行立桿穩定性驗算：NfAN-立桿軸力設計值，取10.193kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=2820/15.90=177，查表=0.227；L0 立桿計算長度，取2820mm，i桿件截面回轉半徑,取15.90mm；A桿件截面積，取424mm2；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；N=10.193103=105.903N/mm2 f=205 N/mm2A0.227424立桿穩定性滿足要求!立桿局部穩定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，組合風荷載時，還應按下式進行立桿局部穩定性驗算：N-立桿軸力設計值，取120、0.193kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=250/1.59=157，查表=0.284L0 立桿計算長度，進行局部穩定性驗算時，L0=（1+2a）h=(1+20.333)1.5=2.50maa1與a2中的較大值，a=0.333其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.2/1.5=0.133a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.5/1.5=0.333i桿件截面回轉半徑,取1.59cm；A 桿件截面積，取424mm2；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；M風荷載引起的立桿彎矩設計值，M=0.015kNmW桿件截面模量，W=4490m21、m3NE立桿的歐拉臨界力，NE=2EA=3.142 2206000424=34.98kN2157 2立桿穩定性驗算如下：10.193103+0.0151060.2844244490（1-1.10.28410.193）34.98=84.648+3.675=88.323N/mm2 f=205 N/mm2立桿局部穩定性驗算滿足要求!九、 立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=10.193kN2、墊木底面面積A墊木作用長度0.9m，墊木寬度0.3m，墊木面積A=0.90.3=0.27m23、地基土為9，其承載力設計值fak= 200kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數mf= 22、14、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=10.193=37.75kN/m2 mffak=2001=200kN/m2A0.27滿足要求!。十、 架體抗傾覆驗算支架應按砼澆筑前和砼澆筑時兩種工況進行抗傾覆驗算，抗傾覆驗算應滿足下式要求：0M0MrMr-支架的抗傾覆力矩設計值Mo-支架的傾覆力矩設計值0結構重要性系數，取1架體高度5.55m，寬度10m，取一個立桿縱距0.9m作為架體計算長度。(一)砼澆筑前架體抗傾覆驗算混凝土澆筑前，支架在搭設過程中，傾覆力矩主要由風荷載產生。1、風荷載傾覆力矩計算作用在模板支撐架上的水平風荷載標準值k=0.057kN/m2風荷載作用下的傾覆力矩0M0=23、11.40.0570.95.555.55/2=1.11kNm2、架體抗傾覆力矩計算當鋼筋綁扎完畢后，架體、模板與鋼筋自重荷載標準值如下（立桿取12排。）：0.1365.5512+(0.3+1.10.25)0.910=14.23kN架體自重作用下產生的抗傾覆力矩，永久荷載的分項系數取0.9Mr=0.914.2310/2=64.04kNmM0 Mr，抗傾覆驗算滿足要求!(二)砼澆筑時架體抗傾覆驗算混凝土澆筑時，支架的傾覆力矩主要由泵送混凝土或不均勻堆載等因素產生的附加水平荷載產生，附加水平荷載以水平力的形式呈線荷載作用在支架頂部外邊緣上。抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土和模板自重等永久荷載產生。1、附加水平荷載產生的傾覆力矩計算附加水平荷載取豎向永久荷載標準值的2%，(0.1365.5512+(0.3+25.100.25)0.910) 2%=68.232%=1.365kN附加水平荷載下產生的傾覆力矩0M0=11.41.3655.55=10.606kNm2、架體抗傾覆力矩計算架體自重作用下產生的抗傾覆力矩，永久荷載的分項系數取0.9Mr=0.968.2310/2=307.04kNmM0 Mr，抗傾覆驗算滿足要求!