午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、目 錄1、工程概況11.1地理概況、周邊環境11.2結構概況11.3工程概況12、編制依據及說明12.1編制依據12.2編制說明23、扣件式鋼管落地腳手架施工方案23.1總體思路23.2材料及驗收23.3扣件式鋼管落地腳手架搭設24、腳手架檢查及驗收35、質量保證措施45.1技術準備45.2材料準備45.3搭設質量控制46、腳手架管理及維護57、腳手架拆除58、應急預案78.1組織機構及職責78.2報告聯絡步驟78.3生產處理88.4災害撲救與措施88.5傷員救護、救援88.6應急物資、設備的供應與準備118.7生產恢復119、勞動力施工計劃1110、PKPM計算書1211、附圖231、工程概2、況1.1地理概況、周邊環境 廣州大石麗水御灣位于廣州市番禺區大石街北聯村105國道大石橋東側，北面臨江，西面為大石橋，東面為排水河涌，南面為酒吧俱樂部，交通便利1.2結構概況1-1#、1-2#和2#為剪力墻框架體系。1.3工程概況工程名稱：住宅（含配套商業、公建）及地下室工程（自編大石麗水御灣2#樓和地下室）和住宅工程（自編大石麗水御灣1#樓）總建筑面積60440 m2，其中地上42279 m2，地下18161.4m2, 本工程由2幢（自編號1-1#、1-2#，2#）高層住宅和地下室組成。其中1-1#、1-2#（高層住宅）地上26層，建筑設計高度是81.8米；2#（高層住宅+配套公建及商業服務3、網點）地上32層，建筑設計高度為99.8米；商業服務網點為2層，建筑設計高度10.25米 ；地下室為二層，負一層層高3.6米，負二層層高3.3米。 2、編制依據及說明2.1編制依據本工程的圖紙及各類有關資料；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）鋼結構設計規范GB50017-2003建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91)懸挑式腳手架安全技術規程DG/TJ08-2002-2006建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)現行的安全施工以及文明施工的有關規定等。2.2編制說明本方案為麗水御灣項目首層4層落地腳手架使用。3、扣件式鋼管落地腳手架施工方案3.1總體4、思路本工程落地式腳手架搭設范圍為麗水御灣項目首層4層，搭設高度最高約為15.44m。詳見附圖：落地腳手架平面布置示意圖。腳手架采用扣件式鋼管（483.0）。離地200mm牽一道縱向掃地桿，縱向立桿間距1.5米，橫向立桿間距0.80米，步距1.8m，小橫桿內挑100mm，外挑100mm。內側立桿外邊距離建筑外墻的距離為300mm。連墻件按兩步三跨設置。腳手架基礎：地下室結構上鋪20050mm通長木板。3.2材料及驗收（1）鋼管鋼管腳手應用直徑48mm、壁厚3.0mm的鋼管，每根鋼管的最大質量不應大于25kg。有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、損傷和裂紋的均不得使用?？奂谐鰪S合格證明，要光潔、靈活、發現5、有脆裂、變形、清絲等現象禁止使用。（2）扣件可鍛鑄造扣件，無裂紋、氣孔，與鋼管貼合面須嚴格整形，保證扣緊時接觸良好；扣件活動部位應能靈活轉動，扣件螺栓擰緊扭力矩為4065NM。3.3扣件式鋼管落地腳手架搭設（1）搭設順序彈放腳手線底座安放放置縱向掃地桿立柱（沖天）放置橫向掃地桿第一步縱向水平桿（即大橫桿）第一步橫向水平桿（即小橫桿）連墻件第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿（2）搭設要求 根據腳手架平面布置圖柱距、排距要求進行放線、定位。 離地200mm牽一道縱向掃地桿，橫向掃地桿間隔兩步設置在縱向掃地桿下。 縱向立桿間距1.5米，橫向立桿間距0.80米，步距1.8m，小橫桿內挑100mm，外挑16、00mm。（3）搭設要點 沖天接頭須采用扣件，接頭應相互錯開，兩個相鄰沖天接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰接頭在高度方向錯開的距離應500mm。 大橫桿設置在小橫桿之上，并用扣件扣緊在小橫桿上。大橫桿設置4道，上鋪鋼筋腳踏網塊，鋼筋直徑不小于8mm。大橫桿的接長綁接。接頭交錯布置，大于500mm，搭接長度大于1m。小橫桿兩端應用直角扣件固定在沖天上，一端距離墻100mm。 腳手板四角應用10#鉛絲固定在大橫桿上。連墻件采用硬性連接。采用在現澆樓面預埋18鋼筋，鋼筋上焊接短鋼管，鋼筋埋入砼200mm。聯墻件按二步三跨設置，每層設置并從底部第一根大橫桿處開始設置。剪刀撐應在外側立面整個長度和高度上連7、續布置，傾角45度每道剪刀撐寬度不小于四跨且跨越立桿根數不超過7根，并與小橫桿的伸出端或沖天固定。剪刀撐應在外側立面整個長度和高度上連續布置，傾角45每道剪刀撐寬度不小于四跨且跨越立桿根數不超過7根，并與小橫桿的伸出端或立桿固定。剪刀撐采用搭接時，搭接長度不應小于1米，并應采用不少于3個旋轉扣件固定。搭接區域至中心節點距離不大于150mm。剪刀撐(斜桿)底部要落在墊板上。4、腳手架檢查及驗收檢查及驗收條件腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收:（1）基礎完工后及腳手架搭設前（2）作業層上施加荷載前（3）每搭設完10-13m高度后（4）達到設計高度后（5）遇有六級大風與大雨后寒冷地區開凍后8、（6）停用超過一個月檢查及驗收依據進行腳手架檢查驗收時應根據下列技術文件（1）施工組織設計及變更文件（2）技術交底文件（3）相應施工規范檢查及驗收內容腳手架使用中應定期檢查下列項目:（1）桿件的設置和連接連墻件支撐門洞桁架等的構造是否符合要求（2）地基是否積水底座是否松動立桿是否懸空（3）扣件螺栓是否松動（4）高度在24m以上的腳手架其立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規范（JGJ130-2011）（5）安全防護措施是否符合要求（6）是否超載5、質量保證措施5.1技術準備施工前必須參照相關規范對施工人員進行必要技術交底。5.2材料準備施工所使用的材料必須在進場前經過相關檢測，提供相應的檢測報告經9、監理確認后方可用于工程施工。5.3搭設質量控制（1）構架結構符合規范、設計和有關規定，個別部位的尺寸變化在允許范圍內；（2）扣件的擰緊程度應當控制在扭力矩達到4065N.m；相鄰桿件的接頭應相互錯開并置于不同的構架框格內；搭接桿件搭接長度0.8m；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣長度不應小于100mm；（3）立桿垂直度應1/300，同時應控制最大垂直偏差值：當架高20m時不大于50mm，當架高20m時不大于75mm；水平桿的水平偏差應1250，且全架水平偏差不大于50mm；（4）連墻件必須從底層第一步縱向水平桿處開始設置，二步三跨設置一道。（5）當架高為24m以下時，外側的兩端和其間按15m的中心距10、并自下往上連續設置剪刀撐。（6）腳手板應鋪平鋪穩，必要時應進行綁扎；板的搭接長度不得小于200mm，嚴禁出現超出支承橫桿250mm未作固定的探頭板。6、腳手架管理及維護（1）腳手架投入使用后要有專人監護保養，施工荷載不超過300Kg/m2。（2）凡彎曲、變形的桿件應先調直，損壞的構配件應先修復方能入庫存放。（3）定期對腳手架的構配件進行除銹、防銹處理。（4）腳手架使用的扣件、螺母等小配件極易丟失，搭設時應及時將多余件及時存放。（5）建立健全腳手架工具材料的領發、回收、檢修制度以減少丟失和損耗。（6）操作層不得超載，遇大風、雨、雪天應停止腳手架作業。經常檢查和保修。7、腳手架拆除7.1準備工作逐11、級交底拆除技術措施，做到工人清楚拆除順序。清除腳手架上的雜物及地面障礙物。7. 2拆除順序（1）應逐層由上而下先搭后拆、后搭先拆,嚴禁上下同時作業。（2）所有連墻件應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。（3）當腳手架拆除至下部最后一根長沖天的高度（約6.5米）時，應臨時設置拋撐加固，后拆連墻件。（4）對不拆除的腳手架兩端，應設置橫向支撐加固。（5）嚴禁拋扔，架子拆除時須示警,專人指揮，嚴禁拋擲。7. 3拆除要點（1）按事前制定的有關拆除作業操作規定進行。為保證安全作業及以建成外飾面工程完整無損，有專職人員進行全過程的安全監護。（2）劃出工作區標志,禁止行人進入。（3）嚴12、格遵守拆除順序,由上而下,后綁者先拆,先綁者后拆,先拆欄桿、腳手板、剪刀撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。（4）統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開另一人有關的結扣時應先告知對方，以防墜落。材料工具要用滑輪和繩索運送，不得亂扔。（5）拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第6.4.3第2條第4款、第6.6.3條第1、2款的規定設置連墻件和橫向斜撐加固，同時針對內側立桿對其進行柱抱筋形式拉結。（6）拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底13、防滑鞋。（7）拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。（8）拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。（9）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。（10）拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有14、關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。（11）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。（12）在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。（13）拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。（14）高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。（15）輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。（16）當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。（17）如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。8、應急預案8.1組織機構及職責安全事故應15、急（調查處理）小組成員，指揮者及分工領導小組：組 長：李飛 1865035456副組長：嚴紅衛 15105894898、組 員：劉永召 18688846659、張強強 13250534481、周飛龍 18575289303陳勝炳 13610270520、陳雪松18620404221、季飛龍 18620137367張朝鋒 13575997704領導小組成員領導應急（事故調查處理）工作。工作小組：組 長：李飛 1865035456組 員：劉永召 18688846659、張強強 13250534481、周飛龍 18575289303陳勝炳 13610270520、陳雪松18620404221、季飛龍16、 18620137367張朝鋒 135759977048.2報告聯絡步驟安全事故發生后，立即通過電話或其他形式向項目部、安全科報告。領導小組、工作小組成員保持通信暢通。李飛 1865035456、嚴紅衛 15105894898周飛龍 18575289303 、張朝鋒 13575997704對一般傷亡事故或一般機械事故，必須按規定上報外，項目部應立即啟動應急預案，根據實際情況，也可向公司應急小組要求啟動公司的應急預案；對重大、特大傷亡事故或重大安全事故，項目部可請求公司領導啟動公司級的應急預案給以幫助。8.3生產處理發生重傷、死亡事故的施工現場必須停止現場全部施工任務，輕傷事故或一般機械事故，可17、進行局部停工處理。8.4災害撲救與措施（1）、事故發生后，事發現場應立即設立警戒線，盡可能保護事發現場，在可能的情況下，搶救人員及財產。（2）、及時組織好現場的人員疏散，嚴格控制人員進出，積極配合和服從有關交通管理部門的現場交通指揮。（3）、盡快制定并采取針對性的有效、可靠的安全技術措施，調度一切相關資源進行搶險。（4）、采取有效的措施，防止事故的繼續擴大或對周邊環境發生第二次破壞。搶險工作應先觀察險情基本穩定，并對現場進行初步檢查的的情況下再進行。（5）、重大險肇事故基本搶險措施腳手架、防護棚倒塌：先派架子工對局部存余的架體在確定的斷點進行加固，斷開與倒塌部分的連接點，然后再進行倒塌部分的清18、理。連帶損壞：設施設備的倒塌而損壞其它設施或建筑，如拉斷架空電纜，壓（打）壞在建建筑物及臨近房屋、管道等，應依相關方名錄向相關部門求援，并組織好監測、維修和配合工作。8.5傷員救護、救援8.5.1急救步驟（1）在確保對自己及他人無任何危險情況下，迅速使傷員脫離危險場所，并初步調查現場。（2）初步檢查傷員，判斷其神志、氣管、呼吸循環是否正常，必要時立即進行現場急救和監護，使傷員保持呼吸通暢，視情況采取有效的止血、防止休克、包扎傷口、固定、保存好斷離的器官或組織、預防感染、止痛等措施。（3）呼救：撥打救護電話”120”，或報警電話“110”及向公司應急小組求助。現場人員繼續施救，一直堅持到救護人員19、接替為止，并應反應傷員傷情及簡單救治過程。工地發生安全事故后，在已確定傷勢后的情況下，請將傷員送醫院救治，以免延誤對傷者的醫療。（4）如果沒有發現危及傷者的體征，也應及時作第二次檢查，以免遺漏其他的損傷、骨折和病變。8.5.2 現場傷員急救方法（1）嚴重創傷、出血傷員現場救治：主要包括高處墜落、物體打擊、機械傷害、坍塌等事故所造成的對人體的傷害。止血A、壓迫止血法：適用于一般性表面創傷；先抬高傷肢，然后用消毒紗布或棉墊覆蓋在傷口表面，再用繃帶或布條加壓包扎止血。B、指壓動脈止血法：適用于頭部、頸部和四肢的動脈出血的短暫性止血；用手壓迫出血的血管上部（近心端），用力壓向骨方。C、彈性止血帶止血法20、：適用于肢體動脈創傷；選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，在創傷部位近心端放上彈性止血帶，注意每隔30分鐘左右需放松一次（約一分鐘）。包扎、固定創傷處用消毒紗布覆蓋，再用繃帶或布條包扎。肢體骨折，可借助繃帶包扎夾板（或利用現場木板等）來固定受傷部位上下二個關節。搬運肢體受傷后局部出現疼痛、腫脹、功能障礙，畸形變化，就提示有骨折存在，宜在止血包扎后再搬運；嚴重創傷伴有大出血或已休克的傷員，要平臥運送傷員，頭部可放置冰袋，盡量避免震蕩；高處墜落傷員，有脊椎受傷可能，必須使傷員平臥在硬板擔架上搬運；移至擔架上時必須三人平托，嚴禁摟抱或只抬傷員的兩肩與兩腿；頸椎損傷的還要有專人托頭部21、；顱骨損傷昏迷者應側臥或仰臥偏頭，以防止傷者嘔吐后誤吸。創傷救護的注意事項A、護送傷員的人員應向醫生盡可能詳細介紹受傷經過。如受傷時間、地點、傷害類別、急救情況等。B、高處墜落或物體打擊引起顱腦損傷時，對嘔吐、口鼻出血等狀況的昏迷傷員需先解除呼吸道梗阻；當被確診為顱骨骨折的傷員，即使當時神志清楚，仍應留院觀察。C、坍塌、交通事故中，一般應盡快解除傷員肢體受到的壓迫，用彈性繃帶繞傷肢，進行傷肢降溫，并固定少動，減緩局部軟組織發生腫脹及熱缺血，傷肢不應抬高、按摩或熱敷。D、處于創傷性休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、不動，并將下肢抬高約20左右，及時止血、包扎、固定傷肢；對心跳、呼吸驟停者，應22、立即進行心肺復蘇，盡快送醫院。E、當受到創傷后，不管傷者狀況如何清楚，都應按預案程序進行，并送相關醫院作進一步檢查。（2）燒傷傷員救治主要包括高溫、電或化學物質對人體所造成的損傷盡快采取急救措施使傷員與致傷因素脫離接觸，減輕傷者疼痛及損害?；鹧鏌齻司偷卮驖L或用水灑或覆蓋處理，面積不大的肢體燒傷可用冷水浸泡，；電擊傷應盡快中止電流繼續作用；化學物質致傷應盡迅速脫去被浸漬的衣服，迅速用大量清水沖洗，對灼傷部位有液體的先應用布類將其吸掉，然后清洗。將澆傷創面用清潔布作簡單包扎，對呼吸道燒傷或頭面部、頸部燒傷者，應密切觀察呼吸情況，保持其呼吸通暢。可飲用一些含鹽湯水，或含鹽飲料以補充體液。不要過多用23、白開水以免發生水中毒。對傷者因疼痛不安者可由醫務人員給予鎮靜止痛藥，伴有休克者應就地搶救，迅速轉送醫院。（3）氣體中毒的現場搶救主要包括刺激性氣體（氨、氯氣、氯化氫等）及窒息性氣體（一氧化碳、氰化物、硫化氫等）所造成的對人體的傷害。對缺氧環境先應大力通風，在確保救護者安全的情況下，使中毒者迅速脫離現場，都搬到空氣流通處，脫去污染衣服，注意保暖。窒息性氣體救護者必須佩戴好呼吸裝備。迅速用大量清水對污染部位進行徹底沖洗；依情況可采用中和劑，如酸灼傷可用5碳酸氫鈉液濕敷，堿燒傷可用5醋酸液濕敷；呼吸道吸入可以上述原則霧化吸入；眼部灼傷可用生理鹽水沖洗。呼吸不正常者需立即進行心肺復蘇急救，注意氰化物、24、硫化氫中毒不宜進行口對口呼吸，以壓胸法為宜。8.6應急物資、設備的供應與準備施工現場設工地醫療急救點，配備應急器材，如擔架、急救箱、繩索、鐵鍬、絕緣棒、應急照明等；配備必要的應急物資，如麻袋、黃沙等；應急小組成員應保持通訊設備的暢通；當需要大量應急物資時，項目部向項經部和公司應急小組提出應急物資支援。8.7生產恢復項目部安排有關人員參與事故調查處理小組，配合上級部門對事故調查和事故性質的認定，督促相關事項的執行情況，并按公司有關規定對事故人進行公司內部處理；在事故發生場所按有關要求進行整改并獲有關上級部門及公司調查處理小組復查同意后，方可恢復生產。傷亡事故發生后，對因工負傷的職工和死者家屬，要25、嚴格根據國家有關規定，做好善后安撫處理工作。9、勞動力施工計劃（1）為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要20人，均有上崗作業證書。（2）建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術人員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。（3）外腳手架的搭設和拆除，均應有專項施工方案、安全方案、技術交底。并由項目技術負責人的認可，方可進行施工作業。并且必須配備必要的工具。10、PKPM計算書10.1 依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB5001726、-2003建筑地基基礎設計規范GB50007-201110.2 計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度15.4米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為483.0，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為0.3kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用沖壓鋼板，荷載為0.30kN/m2，按照鋪設9層計算。欄桿采用木板，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基27、本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.0900，體型系數1.4150。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。10.3 大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。（1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.800/2=0.120kN/m 活荷載標準值 Q=0.2500.800/2=0.128、00kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.120=0.190kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.100=0.140kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)（2）抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.190+0.100.140)1.5002=0.066kN.m支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.190+0.1170.140)1.5002=-0.080kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強29、度驗算： =0.080106/4491.0=17.729N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!（3）撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值 q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷載標準值 q2=0.100kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.158+0.9900.100)1500.04/(1002.06105107780.0)=0.470mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!10.4 小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫30、桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1）荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷載標準值 Q=0.2500.8001.500/2=0.150kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.180+1.40.150=0.495kN 小橫桿計算簡圖（2）抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+0.4950.31、800/4=0.103kN.m=0.103106/4491.0=22.870N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!（3）撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.009mm集中荷載標準值 P=0.058+0.180+0.150=0.388kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=387.600800.0800.0800.0/(482.061051032、7780.0)=0.186mm最大撓度和 V=V1+V2=0.195mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!10.5 扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；（1）荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷載標準值 Q=0.2500.8001.500/2=0.150kN 荷33、載的計算值 R=1.20.031+1.20.180+1.40.150=0.463kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。10.6 腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1072 NG1 = 0.10715.440=1.656kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG2 34、= 0.30091.500(0.800+0.300)/2=2.228kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17 NG3 = 0.1701.5009=2.295kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50015.440=0.232kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.410kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 0.25021.5000.800/2=0.300kN風35、荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.090 Us 風荷載體型系數： Us = 1.415經計算得到：Wk = 0.3001.0901.415 = 0.463kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.26.410+0.91.40.300=8.070kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.26.410+1.40.336、00=8.112kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw=0.91.40.4631.5001.8001.800/10=0.283kN.m10.7 立桿的穩定性計算:（1）不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.112kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m)37、,由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 長細比，為3118/16=196 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到: =8112/(0.19424)=100.955N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（2）考38、慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.070kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 長細比，為3118/16=196 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果39、查表得到0.190； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.283kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =8070/(0.19424)+283000/4491=163.523N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf2 = 300.110kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求! 連墻件拉結樓板焊接鋼管示意圖10.10 立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk fg其中 pk 腳手架立桿基礎底面處的平均40、壓力標準值，pk =Nk/A=26.84 (kPa) Nk 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 6.41+0.30=6.71kN A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！11、附圖附圖一：1-1#、1-2#落地式腳手架平面圖-1附圖二：1-1#、1-2#落地式腳手架平面圖-2附圖三：2#落地式腳手架平面圖（塔樓部分）附圖四：2#落地式腳手架平面圖（商業部分）附圖五：腳手架立面圖附圖六：落地式腳手架人貨梯處搭設詳圖附圖七：落地式腳手架電梯井處搭設詳圖附圖八：落地式腳手架外排剖面圖