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1、山東省腫瘤防治研究院 加速器機房模板專項施工方案加速器機房施工方案工程概況1、工程概況（三）號加速器機房11.8米寬，15.2米建筑面積179.36米，室內凈高5.1米，基礎采用筏板基礎，筏板基礎基礎從-3.6米到-2.1米做3:7灰土墊層，筏板基礎厚度為600，砼強度為C30，基礎下面為C15砼墊層，每邊寬出基礎200，墻體為鋼筋砼剪力墻，墻體厚度分別為900、2250、2550，頂板為鋼筋砼頂板，頂板厚度2100.砼工程量為：筏基108m3,墻473m3,梁板380m3.設計要求直線加速器室砼結構中嚴禁有穿墻的施工縫，僅允許在基礎底板表面處留設一次施工縫，其余直線加速器室結構中體積厚大的墻2、板砼和頂板砼必須連續澆搗一次施工成型。2、施工難點分析（1）直線加速器室鋼筋砼結構厚度大，墻體、頂板厚度均為2100mm、，墻高7200mm，屬于高大模板（其中頂板施工面荷載高達49.4KN/m2，是高大模板劃分標準10KN/m2的5倍）。因此，需對直線加速器室的高大模板支撐體系進行設計、計算，制定高大模板專用施工方案，以確保模板支撐體系的穩定性，確保施工質量和安全。 （2）直線加速器室機房內的高能磁輻射在沒有防護的情況下，會給周邊人員造成傷害，為防止高能磁輻射的泄露，加速器室的砼結構不允許有穿墻的砼施工縫，在墻板和頂板的大體積砼施工時必須采取各種有效措施，確保大體積砼能連續澆搗密實、一次施工3、成型。3、施工工藝流程。施工準備底板鋼筋砼施工底板施工縫鑿毛處理墻板鋼筋綁扎管線預埋、孔洞預留及驗收墻體模板安裝頂板模板安裝頂板鋼筋綁扎墻板及頂板砼一次澆筑墻板及頂板砼養護、拆模。4、高大模板施工方案高大模板施工專項方案中要確定頂板支撐立桿縱向、橫向間距，確定立桿步距、立桿的頂部支頂方式，鋼管檁條間距、格柵間距、所用材料等模板方案;確定墻板內外龍骨設置及間距布置、對拉螺栓大小和間距、架體與墻板模板連結；確定架體構造設置及支撐整體穩定方案，以及模板安裝的要求，澆筑混凝土時的注意事項，模板拆除要求，驗收、質量安全措施等。（模板計算書見附件）4.1 墻板的模板方案1）安裝模板順序：按照先內后外原則，4、將內墻模板安裝完成，臨時固定，再穿加對拉螺栓，最后支設外墻模板。2）模板安裝時，未防止混凝土漏漿，將模板底部與混凝土接觸部位，在混凝土上口處粘貼海綿條。3）剪力墻豎向龍骨采用8#槽鋼，橫向龍骨采用10#槽鋼，對拉螺栓采用20，墻體的對拉螺栓間距，按縱橫400*400設置，螺栓長度為墻厚兩側各加250mm,并加設50*50*5mm止水鋼墊片與螺桿雙面焊接密實；模板豎向龍骨間距150mm，豎向龍骨之間加設一道100*100mm木方，便于模板固定；橫向龍骨底部及上部為200mm，中間間距為400mm，如圖所示。圖4：剪力墻支設圖4）加速器機房三墻拐角處、丁字墻處因墻體比較寬，沿墻長增設貫通對拉螺栓，5、沿墻高800一道，每道2根，如圖所示：加速器機房（三）墻體貫通對拉螺栓布置示意圖5）加速器機房三頂板厚度為2.1米，中間無法加固，沿板長增設雙向貫通對拉螺栓，如圖所示：加速器機房（三）頂板貫通對拉螺栓布置示意圖4.2板模板安裝1）板模板均用竹膠板，模板的背肋采用8#槽鋼，間距不大于150。2）板下支撐架體采用碗扣式48mm3.5mm鋼管腳手架，立桿間距300mm，橫桿間距600mm。3）板模支撐架體搭設立桿間距按以上要求以外，支撐架體立桿底部需墊設240*240通長枕木，并在立桿底部加設鐵鞋。4）主體結構頂板模板支撐系統采用碗扣式，碗扣式腳手架縱向間距300mm，橫向間距300mm，步距6006、mm。4.3 搭設順序碗扣式鋼管腳手架搭設順序為：測量放線安放立桿底座（并固定）樹立桿安裝底層（第一層）橫桿安裝斜桿接頭銷緊安裝上層立桿緊立桿連接銷安裝橫桿直到達到設計高度安裝頂桿安裝頂撐。腳手架搭設斷面示意圖 4.4腳手架搭設1）、樹立桿、安放掃地桿根據腳手架立桿的設計位置放線后，即可安放立桿墊座，并樹立桿。腳手架底層的立桿應選用3米和1.8米兩種不同長度的立桿互相交錯參差布置，使立桿的上端不在同一平面內，接頭錯開，到架子頂部時再分別采用1.8米和3米兩種長度的立桿接長。在樹立桿時，應及時設置掃地桿，將所樹立桿連成一整體，以保證架子整體的穩定。2）、安裝底層橫桿本工程碗扣式鋼管腳手架步高取67、00mm，考慮到板和墻一次澆筑混凝土。將橫桿接頭插入立桿的下碗扣內，然后將上碗扣沿限位銷扣下，并順時針旋轉，靠上碗扣螺栓旋面使之限位銷頂緊，將橫桿與立桿牢固的連在一起，形成框架結構。碗扣式鋼管腳手架底層的第一步搭設十分關鍵，因此要嚴格控制搭設質量，當組裝完第一步橫桿后，應進行檢查。3）、接立桿立桿的接長是靠焊于立桿頂部的連接管承插而成。立桿插入后，使上部立桿底端連接孔同下部立桿頂部連接孔對齊，插入立桿連接銷鎖定即可。4、5搭設基本要求1）、腳手架地基要求平整，立桿底座應用大釘固定在墊木上。2）、立桿的接長縫應錯開，即第一層立桿應采用長1.8m和3.0m的立桿錯開布置，往上則均采用1.8m的立桿8、，至頂層再用兩種長度的立桿找平。3）、立桿距邊墻面以25cm為宜。4）、立桿的垂直度應嚴格加以控制，控制標準為2米高度偏差2cm。5）、斜撐桿對于加強腳手架的整體剛度和承載力的關系很大，應按1.8m*1.8m要求設置，不應隨意拆去。因操作需要暫時拆除時，必須嚴格控制同時拆除的根數，并隨后及時裝上。附件：墻體鋼模板計算書大模板配制：板面采用12mm 厚竹膠板；次龍骨用 8 槽鋼，間距300mm；主龍骨為 10 槽鋼，間距600mm。螺栓豎向間距3700=250+400+400+400+400+400+400+400+400+250；螺栓橫向間距為400mm。查表得： 8： I=101104mm49、 10： I=198104 mm4W=25.3103mm3 W=39.7103mm31、荷載計算􀁺 最大側壓力計算砼采用商混，坍落度130mm150mm,假設溫度為T=25,1=1.2,2=1.15,澆筑速度為V=lm/h,墻高3700mm, 墻厚2550mm。F1=0.22ct012 V1/2=0.2224(180/25+15)1.21.15l1/2=32.79KN/m2F2=cH0=243.7=88.8KN/m2取兩者較小值：F1=88.8KN/m2乘以分項系數：88.81.2=106.56KN/m2乘以折減系數，則F=0.85106.56=90.57KN/m2⢪、8698; 傾倒砼時產生的水平荷載查表的，F=4KN/m2荷載設計值為41.40.85=4.76KN/m2進行荷載組合F=90.57+4.76=95.34KN/m22、板面受力驗算：取1mm 板寬，則q=38.21KN/m2（計算承載力），q=33.45 KN/m2（驗算撓度）按多跨連續梁計算按最不利荷載布置查手冊，彎矩系數:KM=-0.107,剪力系數：KV=-0.607，撓度系數KW=0.632,􀁺 計算簡圖：􀁺 強度驗算：M=KMql2=-0.10738.210.32=-0.37KNm=M/W=0.37106/(bh2/6)=60.37106/100011、62=61.7N/mm2 =215N/mm2 滿足要求􀁺 撓度驗算：=Kwql4/(100EI)=0.63233.452004/(1002.6105100063/12)=0.366mmL/500=0.6mm 滿足要求3 次龍骨驗算化為線荷載q=0.395.34=28.6 KN/m q=0.390.57=21.17KN/mM=1/8ql2=1/8 28.6 1.02=3.573KNm􀁺 計算簡圖：􀁺 強度驗算=M/W=3.57106/25.3103=141.1N/mm2 滿足要求􀁺 剛度驗算= 5ql4/384EI=510.12、0410004/3842.06105101104=0.69mm=L/500=2.0mm 滿足要求4 螺栓受力驗算采用直徑20 的穿墻螺栓，水平間距為1000mm，垂直間距為距上面的螺栓為400mm,距下面的螺栓為400mm,故此螺栓承受拉力為：P=FA=38.2111=38.21KN穿墻螺栓的應力為：=N/A=38.21103/(3.14（20/2）2)=101KN/mm2170KN/mm2滿足要求。頂板模板及其支架結構計算書材料的力學性能:10槽鋼 Lx=198*104mm4 Ly=256000mm4 =397 N/mm2普通膠合板 E=10000 N/mm2 f 順紋抗剪=1.4 N/mm13、2 =15 N/mm2鋼管(483.5) E=2.06105 N/mm2 =205N/mm2w=5.08cm3 I=12.19cm4模板及其支架設計主要參考書：1、 建筑施工手冊（第四版）2、 建筑施工腳手架實用手冊3、 建筑施工碗式鋼管腳手架安全技術規范頂板厚度有1000、2100兩種形式，以厚度1000 為控制參數。下面以這兩種形式分別進行計算。（一）、結構頂板厚度為2100的結構計算板模板采用12mm 的普通膠合板，小背楞采用8槽鋼，間距200布置，下方支承于跨度600的10槽鋼上，模板支架采用碗扣式腳手架，架距選用915mm。1、板模的驗算：1）、荷載計算：a、普通膠合板自重 0.3K14、N/m2b、板砼自重 25*2.1=52.5 KN/m2c、板鋼筋自重 2*2.1=4.2 KN/m2d、施工人員及設備（為均布荷載時） 2.5 KN/m2(為集中荷載時) 2.5 KN2)、抗彎強度驗算：取1 米寬普通膠合板作為計算對象，當活載為均布荷載時，化為線荷載:q1=1.2(a+ b+ c)+1.4* d*0.9*1=1.2(0.3+ 52.5+ 4.2)+1.4* 2.5*0.9*1=64.71KN/m當活載為集中荷載時： q2=1.2(a+ b+ c) *0.9*1=1.2(0.3+ 52.5+4.2) *0.9*1=61.78KN/mQ=4.2* d*0.9=4.2*2.5*015、.9=9.45 KN按五跨連梁計算,其計算簡圖:q1=78.9kn/m q2=61.78kn/m Q=9.45 KN 當活載為均布荷載時:M1=0.1q1l2=0.1*64.71*0.42=1.35KN.m當活載為集中荷載時:M2=0.1q2l2+0.175Ql=0.1*61.78*0.42+0.175*9.45*0.4=1.65KN.m以上兩彎矩值相比較,其中以荷載集中作用于跨中時的彎矩值為大,故應以此彎矩值進行截面強度驗算。=M/W=1.65*106*6/1000*182=13.256N/mm2fm=15N/mm2經檢驗，抗彎強度符合要求。3）、抗剪強度驗算： V1=0.6q1l=0.6*16、64.71*0.4=15.3KNV2=0.6q2l+0.65Q=0.6*61.78*0.4+0.65*9.45=21.01KN取大者進行抗剪強度驗算:=3V/2bh=3*21.01*103/2*1000*18=1.32 N/mm2fc=1.4N/mm2經檢驗，抗剪強度符合要求。4）、剛度驗算：用于計算剛度的標準線荷載為：q3=(a+b+c)*1=19.2 KN/mw=0.677q3l4/100EI=0.677*19.2*4004*12/100*10000*1000*183=0.685mmw=l/400=1mm經檢驗，剛度符合要求。2、支承板模的：8槽鋼8槽鋼間距200時:1）、荷載計算：a、普17、通膠合板及8槽鋼自重 0.5KN/m2b、板砼自重 25*2.1=52.5KN/m2c、板鋼筋自重 2*2.1=4.2 KN/m2d、施工人員及設備（為均布荷載時） 2.5 KN/m2(為集中荷載時) 2.5 KN2)、抗彎強度驗算：當活載為均布荷載時，化為線荷載:q1=1.2(a+ b+ c)+1.4* d*0.9*0.4=1.2(0.5+ 52.5+ 4.2)+1.4* 2.5*0.9*0.4=25.9KN/m當活載為集中荷載時：q2=1.2(a+ b+ c) *0.9*0.4=1.2(0.5+ 52.5+4.2) *0.9*0.4=24.71KN/mQ=1.4* d*0.9=1.4*2.18、5*0.9=3.15 KN按五跨連梁計算,其計算簡圖:q1=9.641 KN/m200 200 200 200 200q2=8.381 KN/m Q=3.15 KN200 200 200 200 200當活載為均布荷載時:M1=0.1q1l2=0.1*9.641*0.22=0.038KN.m當活載為集中荷載時:M2=0.1q2l2+0.175Ql=0.1*8.381*0.22+0.175*3.15*0.2=0.143KN.m以上兩彎矩值相比較,其中以荷載集中作用于跨中時的彎矩值為大,故應以此彎矩值進行截面強度驗算。=M/W=0.143*106*6/80*802=1.67N/mm2fm=13N/19、mm2經檢驗，抗彎強度符合要求。3）、抗剪強度驗算：V1=0.6q1l=0.2*0.941*0.2=0.04KNV2=0.6q2l+0.65Q=0.2*8.381*0.6+0.65*3.15=0.335KN取大者進行抗剪強度驗算:=3V/2bh=3*0.335*103/2*80*80=0.02N/mm2fc=1.4N/mm2經檢驗，抗剪強度符合要求。4）、剛度驗算：用于計算剛度的標準線荷載為：q3=(a+b+c)*0.4=7.76 KN/mw=0.677q3l4/100EI=0.677*7.76*6004*12/100*19830*80*803=0.1mmw=l/400=1.5mm經檢驗，剛度20、符合要求。3、支承8槽鋼的10槽鋼大楞采用10槽鋼,跨度600mm。1）、荷載計算：a、普通膠合板、小楞及槽鋼自重 0.9KN/m2b、板砼自重 25*2.1=52.5 KN/m2c、板鋼筋自重 2*2.1=4.2KN/m2d、施工人員及設備 1.5 KN/m22)、抗彎強度驗算：其荷載布置形式為小楞間距200 傳來的集中荷載:F=1.2(a+ b+ c)+1.4* d*0.9*0.6*0.2=1.2(0.9+ 52.5+ 4.2)+1.4* 1.5*0.9*0.6*0.2=7.69KN采用10槽鋼,按四跨連續梁計算,其計算簡圖:F=7.69KN600 600 600 600M=0.286Fl=0.286*7.69*0.6=1.31KN.m=M/W=1.31*106/2*5.08*103=151.07N/mm2fm=205N/mm2經檢驗，抗彎強度符合要求。3）、剛度驗算：用于計算剛度的標準集中荷載為：F=(a+b+c)*0.6*0.2=(0.9+52.5+4.2)*0.6*0.2=6.9KNw=1.764Fl3/100EI=1.764*5.328*103*9003/100*2.06*105*2*12.19*104=1.198mmN腳手架的穩定性滿足要求。