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施工部署我部施工的橋梁工程共計6座，其中K75+722擂鼓坡大橋蓋梁支架采用包箍法施工，其5、余K76+370.5廖家灣大橋、K78+285新塘灣大橋及A、B匝道橋、K79+532向家山大橋等五座橋梁蓋梁采用剪力銷法施工。三、 施工方案及穩定計算（一） 包箍法施工方案蓋梁包箍法無支架施工可操作性強，有很高的安全保證體系，外觀輕巧又便于檢查驗收，可以較好控制施工安全，支?？梢允『芏喙r，對地基要求不高，節省支撐鋼管，大大降低了成本。抱箍法無支架施工很少影響道路、河道的交通和通航，有利于快速施工和文明施工，具有很好的推廣應用價值。1、蓋梁抱箍法結構設計 按最大立柱與蓋梁尺寸進行設計驗算，根據設計施工圖，選定擂鼓坡大橋7#墩墩柱為200cm，蓋梁尺寸為170*220（寬*高）為設計驗算依據（6、1）、側模與端模支撐 側模為特制大鋼模,面模厚度為6mm，肋板高為10cm，在肋板外設216違帶。在側模外側采用間距1.0m的216b作豎帶，豎帶高2.9m；在豎帶上下各設一條20的栓桿作拉桿，上下拉桿間間距2.7m，在豎帶外設48的鋼管斜撐，支撐在橫梁上。 端模為特制大鋼模,面模厚度為6mm，肋板高為10cm。在端模外側采用間距1.0m的216b作豎帶，豎帶高2.9m；在豎帶外設48的鋼管斜撐，支撐在橫梁上。 （2）、底模支撐 底模為特制大鋼模,面模厚度為6mm，肋板高為10cm。在底模下部采用間距0.6m工16型鋼作橫梁，橫梁長4.4m。蓋梁懸出端底模下設三角支架支撐，三角支架放在橫梁上。7、橫梁底下設縱梁。橫梁上設鋼墊塊以調整蓋梁底2%的橫向坡度與安裝誤差。與墩柱相交部位采用特制型鋼支架作支撐。 （3）、受荷縱梁 在橫梁底部采用雙層1排加強型貝雷片（標準貝雷片規格：3000cm1500cm，加強弦桿高度10cm）連接形成縱梁，長12m，每組中的兩排貝雷片拼裝在一起，兩組貝雷梁位于墩柱雙側，中間間距233.6cm，貝雷梁底部采用3m長的工16型鋼作為貝雷梁橫向底部聯接梁。貝雷片之間采用銷連接?？v、橫梁以及縱梁與聯接梁之間采用U型螺栓連接；縱梁下為抱箍。 （4）、抱箍 采用兩塊半圓弧型鋼板（板厚t=16mm）制成， M24的高強螺栓連接，抱箍高1734cm，采用66根高強螺栓連接。抱8、箍緊箍在墩柱上產生摩擦力供給上部結構的支承反力，是首要的支承受力結構。為了提高墩柱與抱箍間的摩擦力，同時對墩柱砼面保護，在墩柱與抱箍之間設一層23mm厚的橡膠墊，縱梁與抱箍之間采用U型螺栓連接。 （5）、防護欄桿與與工作平臺 欄桿采用50的鋼管搭設，在橫梁上每隔2.4米設一道1.2m高的鋼管立柱，豎向間隔0.5m設一道鋼管立柱，鋼管之間采用扣件連接。立柱與橫梁的連接采用在橫梁上設0.2m高的支座。鋼管與支座之間采用銷連接。 工作平臺設在橫梁懸出端，在橫梁上鋪設2cm厚的木板，木板與橫梁之間采用鐵絲綁扎牢靠。 2、蓋梁抱箍法結構驗算（1）、荷載計算 砼澆筑時的側壓力：Pm=Kh 式中：K-外加劑9、影響系數，取1.2； -砼容重，取26kN/m3； h-有用壓頭高度。 砼澆筑速度v按0.6m/h，入模溫度按20考慮。 則：v/T=0.6/20=0.0030.035 h=0.22+24.9v/T=0.22+24.90.03=1.0m Pm= Kh=1.2261=31.2kPa 砼振搗對模板產生的側壓力按4kPa考慮。 則：Pm=31.2 kPa +4 kPa =35.2kPa 蓋梁長度每延米上產生的側壓力按最不利情況考慮（即砼澆筑至蓋梁頂時）： P=Pm（H-h）+Pmh/2=35.22+35.21/2=88kN （2）、拉桿拉力驗算 拉桿采用（20圓鋼）間距1.0m，1.0m范圍砼澆筑時10、的側壓力由上、下兩根拉桿承受。則有： =（T1+T2）/B=1.2P/2r2 =1.088/20.012=139MPa=160MPa利用20圓鋼拉桿間距1m布置滿足應力要求。豎帶抗彎與變形程度計算 設豎帶兩端的拉桿為豎帶支點，豎帶為簡支梁，梁長L0=2.0m，砼側壓力按均布荷載q0考慮。 豎帶 16b的彈性模量E=2.1105MPa;慣性矩Ix886cm4;抗彎模量Wx=108cm3 q0=35.21.0=35.2kN/m 最大彎矩：Mmax= q0l02/8=35.22.02/8=17.6kNm = Mmax/2Wx=17.6/(210810-6) =81481Kpa82MPaw=160MP11、a(可) （3）變形程度計算：fmax=5q0l04/3842EIx=535.22.04/(38422.110888610-8)=0.002mf=l0/400=2.0/400=0.005m （4）、橫梁計算 采用間距0.4m工16型鋼作橫梁，橫梁長4.6m。在墩柱部位橫梁設計為特制鋼支架，該支架由工16型鋼制作，每個墩柱1個，每個支架由兩個小支架栓接而成。故共布設橫梁31個，特制鋼支架2個（每個鋼支架用工16型鋼18）。蓋梁懸出端底模下設特制三角支架，每個重約8kN。 a.荷載計算 蓋梁砼自重：G1=43.27m326kN/m3=1125kN 模板自重：G2=49kN 側模支撐自重：G3=2212、0.1722.0=7.5kN 三角學支架自重：G4=82=16kN 施工荷載與其他荷載：G5=20kN 橫梁上的總荷載：GH=G1+G2+G3+G4+G5=1125+49+7.5+16+20=1218kN qH=1218/12=102kN/m 橫梁采用0.4m的工字鋼，則作用在單根橫梁上的荷載GH=1020.4=41kN 作用在橫梁上的均布荷載為： q= G/l=41/2.4=17kN/m(式中：lH為橫梁受荷段長度，為2.4m) 橫梁抗彎與變形程度驗算 橫梁的彈性模量E=2.1105MPa;慣性矩I=1127cm4;抗彎模量Wx=140.9cm3 最大彎矩：Mmax= ql2/8=172.413、2/8=12.2kNm = Mmax/Wx=12.2/(140.910-6) =8658687MPaw=160MPa(可) 最大變形程度：fmax=5ql4/384EI=5172.44/(3842.1108112710-8)=0.0031mf=l0/400=2.4/400=0.006m(可) （5）、縱梁計算 縱梁采用單層四排加強型貝雷片（標準貝雷片規格：3000cm1500cm，加強弦桿高度10cm）連接形成縱梁，長12m。 荷載計算 橫梁自重：G6=12/0.44.60.169=23kN 貝雷梁自重：480.39.8=94kN 縱梁上的總荷載： GZ=G1+G2+G3+G4+G5+G6+G14、7=1125+49+7.5+16+20+23+94=1335kN 縱梁所承受的荷載假定為均布荷載q： q= GZ/L=1335/6.8=196kN/m a計算支座反力RA/B： RA/B=1/2 ql=1/2 1966.8=666.4 KNMmax=1/81966.82=1132kNm 貝雷片的允許彎矩計算 查公路施工手冊 橋梁和涵洞第923頁，單排單層貝雷桁片的允許彎矩M0為975kNm。 則四排單層的允許彎矩M=49750.9=3510 kNm(上下加強型的貝雷梁的允許變矩應大于此計算值) 故：MB=1132kNmM=3510 kNm 滿足強度要求 縱梁變形程度驗算 貝雷片剛度參數 彈性模15、量：E=2.1105MPa 慣性矩：I=Bhh/2=(25.4824)150150/2=2293200cm4最大變形程度發生在蓋梁中間 fmax=648q/EI=648112/(2.1108229320010-8)=0.015m f=a/400=6.8/400=0.017m fmaxf變形符合要求。（6）、抱箍計算 抱箍承載力計算 荷載計算 每個蓋梁按墩柱設兩個抱箍體支承上部荷載，由上面的計算可知： 支座反力RA/B=1/2ql=1/2 1966.8=666.4 KN以最大值為抱箍體需承受的豎向壓力N進行計算，該值即為抱箍體需產生的摩擦力。 抱箍受力計算 螺栓數目計算 抱箍體需承受的豎向壓力N16、=666.4kN 抱箍所受的豎向壓力由M24的高強螺栓的抗剪力產生，查路橋施工計算手冊第426頁： M24螺栓的允許承載力： NL=Pn/K 式中：P-高強螺栓的預拉力，取225kN; -摩擦系數，取0.3； n-傳力接觸面數目，取1； K-安全系數，取1.7。 則：NL= 2250.31/1.7=39.7kN 螺栓數目m計算： m=N/NL=666.4/39.7=16.717個，取計算截面上的螺栓數目m=18個。 則每條高強螺栓供給的抗剪力： P=N/18=666.4/18=37KNNL=39.7kN 故能承擔所要求的荷載。 螺栓軸向受拉計算 砼與鋼之間設一層橡膠，按橡膠與鋼之間的摩擦系數取17、=0.3計算 抱箍產生的壓力Pb= N/=666.4kN/0.3=2221.3kN由高強螺栓承擔。 則：N=Pb=2221.3kN 抱箍的壓力由18條M24的高強螺栓的拉力產生。即每條螺栓拉力為 N1=Pb/18=2221.3kN /18=123kNS=225kN =N/B= N（1-0.4m1/m）/B 式中：N-軸心力 m1-所有螺栓數目，?。?6個 B-高強螺栓截平面或物體表面積，B=4.52cm2 =N/B=Pb(1-0.4m1/m)/B=2221.3(1-0.436/18)/364.5210-4 =109208kPa=109MPa=140MPa 故高強螺栓滿足強度要求。 抱箍體的應力18、計算： 抱箍壁為受拉產生拉應力 拉力P1=18N1=18123=2214（KN） 抱箍壁采用面板16mm的鋼板，抱箍高度為0.5m。 則抱箍壁的縱向截平面或物體表面積：S1=0.0160.5=0.008(m2) =P1/S1=2214/（0.0082）=138.4(MPa)=140MPa 滿足設計要求。 抱箍體剪應力 =（1/2RB）/（2S1） =（1/2666.4）/（20.008） =21MPa=85MPa 滿足強度要求。 根據以上計算，抱箍與貝雷梁組合施工支架驗算符合各項應力驗算要求，安全經濟可行。（二）、剪力銷法施工方案1、蓋梁設計技術參數我標段蓋梁的結構尺寸有多種形式，在此僅以最大19、尺寸蓋梁為例進行介紹，該蓋梁長10.78m，寬2.3m，高1.5m，設計為C30鋼筋砼，設計砼方量35.7m3，鋼筋含量5.9T。具體細部尺寸如圖1所示。 圖12.擬用施工方案根據我標段的實際情況決定采用剪力銷法施工。該方法的施工原理是，在墩柱上穿剪力棒承載工字鋼，以工字鋼為受力主梁搭設蓋梁受力底座，在此底座上進行蓋梁模板、鋼筋、砼的施工。施工要點在于穿剪力棒搭設蓋梁底座受力平臺。通過粗略估算計劃采用以下材料搭設蓋梁底座受力平臺。采用90mm鋼棒作剪力棒，左右墩柱各1根。采用36b工字鋼作為受力主梁，墩柱兩側各1根。采用16a槽鋼作小橫梁，在工字鋼上按中到中45cm間距布置，共布設20根。采用20、10cm*10 cm方木作為蓋梁底模墊層，在槽鋼上按中到中25cm間距布置，共布設10道。采用10 cm *30 cm木楔作為高度調平層，安裝在槽鋼與方木之間。具體布置如圖2所示。圖23.受力驗算通過圖2可以看出，蓋梁荷載首先通過方木傳遞到槽鋼上，再通過槽鋼傳遞到工字鋼上，最后傳遞到剪力棒上。所以我們對方木、槽鋼、工字鋼、剪力棒都進行了驗算。在實際施工中，部分鋼筋和墩柱頂砼的重量由墩柱承擔，底座承載的蓋梁重量小于蓋梁實際重量，在計算中仍按蓋梁實際重量計算，以提高受力底座的安全系數。1）、荷載計算(1)蓋梁模板的自重Q1我標段該型號蓋梁的模板重量為6.3T，即：Q1=63KN。(2)蓋梁砼的重量21、Q2蓋梁砼的總方量為35.7 m3，參照簡明公路施工手冊取鋼筋砼容重為26 KN/m（含鋼筋），可得：Q2=35.7 m3*26KN/m3=928.2 KN(3)施工人員和施工機具荷載Q3進行砼澆筑時，蓋梁上面只有34個施工人員及小型振搗器械，所以取：Q34 KN(4)振搗砼時的荷載Q4參照相關資料，振搗砼時在有效范圍內產生的荷載為2.0Kpa，所以?。篞42.0 m *2.0 m *2.0 Kpa =8KN(5)方木的重量Q5方木每道的鋪設長度L=11.2-1.4*2=8.4 m，參照相關資料木=6KN/m3，所以方木的重量為：Q5=V*木=8.4*10*0.1*0.1*6=5.04KN。 22、(6)槽鋼的重量參照相關資料，16a槽鋼的延米重量=197.5N/m，每根槽鋼長度為300cm，放置20根，共長L=60m。所以槽鋼的重量為： Q6=L*=60*197.5=11.9 KN(7)工字鋼的重量參照相關資料，36b工字鋼的延米重量=656.6N/m，工字鋼2根長度24m，所以工字鋼的重量為： Q7= L*=24*656.6=15.76 KN2） 方木的受力驗算方木所受荷載為：Q木=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5=1008.2 KN參照簡支梁的內力計算方法q=（1008.211.2）10=9.0 KN/mM=ql2/8=227.81N*mW=a3/6=1.67*10-4m3= M/W=23、227.81/1.67*10-4=1.36MPa14.5 MPa方木鋪設滿足受力要求。3）槽鋼的受力驗算槽鋼所受荷載為：Q槽=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+ Q6=1020.1 KNq=(1020.111.2)*0.452.3=17.8 KN/m參照外伸臂梁計算跨中彎距，如圖3所示。圖3M= qlx*（1-a/x）（1+2a/l）-x/l）/2=4.1*103 N*mW=40.9cm3= M/W=100MPa215 Mpa槽鋼的鋪設滿足受力要求。4）工字鋼的驗算（1）受力驗算工字鋼所受荷載為：Q工=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+ Q6+ Q7=1035.9KNq=（1035.911.2）2 =24、46.25KN/m 參照外伸臂梁計算跨中彎距，如圖3所示。M=qlx*（1-a/x）（1+2a/l）-x/l）/2=1.40*105 N*mW=920.8 cm3= M/W=152.04MPa215 MPa（2）撓度驗算q=46.25KN/m，E=2.1*105 MPa，I=16574 cm4F=ql4（5-24a2/l2）/384EI=0.016mF/L=1/4181/400撓度變形滿足規范要求5）剪力棒的受力驗算剪力棒主要承受剪力，所以只進行剪力驗算：Q棒=Q工=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+ Q6+ Q7=1035.9KNT棒= Q棒/4=259KN，S=3.14*0.0452=6.3625、*10-3m2=T/S=40.7MPa125 MPa剪力棒尺寸滿足受力要求。6）驗算結果通過受力驗算，擬用方案滿足蓋梁受力要求，可以組織施工。4.剪力銷法蓋梁施工工藝1）設置剪力棒預留孔當墩柱施工到設計頂高程，進行最后一次澆筑砼時，需要設剪力棒預留孔。根據我標段的施工情況，決定預埋內徑為10cm的硬脂PVC管，預埋位置在蓋梁底71cm。這71cm包括36cm工字鋼高度，6.5cm槽鋼高度，10cm木楔高度，10cm方木高度，8.5 cm蓋梁底模厚度。2）搭設蓋梁受力底座墩柱全部澆筑完成并拆模后，及時找到預留孔位置并穿入剪力棒，穿入后的剪力棒應保持居中放置。然后緊貼墩柱站立放置工字鋼，工字鋼的放26、置也應保持居中，并且在墩柱兩側將兩根工字鋼連接在一起，在跨中也設一道連接，連接的力度不必太大，以保持工字鋼不產生剛度形變為度，現場我們采用法蘭連接。工字鋼安裝完成后，在上面放置槽鋼，每根槽鋼的兩端與工字鋼綁扎在一起，以免滑動。3）鋪設底模并調平利用4個千斤頂進行控制在設計的高程位置。然后鋪設蓋梁底模，底模為大面積拼裝模板，可以通過高強螺栓連接為一個整體，蓋梁底模的鋪設必須保證蓋梁的軸線和底標高符合設計要求，如有偏差必須調整在規范允許的范圍內。底模鋪設完成后，安排專人到蓋梁底重新檢查蓋梁底模與方木的接觸情況，如有局部懸空或沖突的地方，通過木楔進行調整，確保蓋梁底模與方木之間均勻接觸。4）綁扎蓋梁27、鋼筋蓋梁骨架鋼筋在鋼筋加工場地焊接成型，然后吊到蓋梁底模上進行現場綁扎。蓋梁骨架鋼筋在模具上加工，現場我們用12#槽鋼加工了一個模具，在模具上直接定出了蓋梁骨架的長和高，所有起彎點都給出了固定標識，通過模具加工出來的蓋梁骨架鋼筋尺寸誤差非常小，而且平整順直，完全滿足規范要求。蓋梁骨架鋼筋吊到底模上后，通過橫向箍筋綁扎在一起，成型為蓋梁鋼筋籠。5）安裝側模及端模蓋梁鋼筋籠綁扎完成后，進行側模和端模的安裝。側模安座于底模之上，與底模之間采用高強螺栓連接，側模后設通長背肋，通過上下兩層對拉螺桿固定。側模與端模之間通過角法蘭用高強螺栓連接在一起，蓋梁模板連接加固完成后，基本不會產生變形和移動，成為一個28、整體性鋼模。6）蓋梁頂面復測及預埋件定位蓋梁的模板整體性安裝完成以后，及時進行軸線放樣和標高測量。放樣完成后將軸線位置用紅油漆點在兩塊端模上，同時紀錄下這兩點的高程，通過軸線位置量測出蓋梁頂預埋件的位置，通過高程點量測出蓋梁頂面的位置，并確定支座墊石及預埋鋼板的高程。7）蓋梁模板及受力底座的拆除參照規范要求，非承重模板需砼強度達2.5MPa以上時才能拆除，承重模板需砼強度達到設計強度的75%以上時才能拆除，我們的施工日平均氣溫大于10，現場控制在1天以后拆除側模，7天以后拆除底模。側模的拆除比較簡單，只需拆除對拉螺桿，松開連接螺栓，用塔吊分塊將模板吊下即可。底模拆除時，需先將千斤頂卸荷并取出，29、然后取出方木和槽鋼，才能拆除底模，最后取下工字鋼和剪力棒。5.剪力銷法施工注意事項在進行蓋梁施工的時候，我們遇到了許多問題，不同程度的影響了我們蓋梁的施工質量。在這些問題中有些是我們事先沒有考慮到的，有些是因為施工方法不恰當造成的，有些是因為沒有引起足夠重視造成的。為了在今后的施工中避免類似問題再次出現，特做如下總結。1）墩柱頂高程控制措施在墩柱施工時中，最后一次澆筑前必須對模板頂進行高程復測，按照復測高程計算出下返尺寸，在模板內側作好標記，以此為依據嚴格控制墩柱頂面砼標高。2）預埋的PVC管移位、漏漿處理措施在蓋梁施工中，應將PVC管兩端用彩條布封堵，中間灌砂，填成實心管，并且用鋼筋對其定位30、，牢牢固定在墩柱鋼筋的指定位置，解決了在砼澆筑時漏漿和上浮的問題。3）施工平臺寬度處理措施蓋梁寬230cm，槽鋼長度為300cm，第一次施工時居中放置，安裝完蓋梁側模后，兩側只剩30cm空間，在上面鋪木板作為施工人員的行走及施工平臺，寬度太窄，存在不安全因素。解決措施：我們將槽鋼交錯放置，一端與蓋梁側模平齊，另一端外挑65cm，相鄰槽鋼顛倒放置，這樣調整以后，施工平臺的寬度由原來的30cm擴寬到60cm，極大的方便了施工,提高了安全系數。4）蓋梁底模與墩柱間的空隙漏漿處理注意措施：在蓋梁施工中，應用雙面膠條填塞止漿，同時在底模頂面圍繞墩柱用寬膠帶進行多次粘貼。經過這樣處理會很好的解決了模板與墩31、柱接縫漏漿的問題。7. 高空作業注意事項1、高空作業人員不得穿拖鞋或硬底鞋。所需的材料要事先準備齊全，工具要放在工具袋內。2、高空作業所用的梯子不得缺檔和墊高，同一架梯子不得二人同時上下，在通道處（或平臺）使用梯子要設置圍欄。3、高空作業與地面聯系，要有專人負責，或配有通訊設備。厄途弓振挨貝咀曉墨韶汀攻哦至容址燃密督鄧臺庇韶紊掂住駛攤赦犧敦鼓躊遷朝訓妝逸肘礫掠給豎搶評姿女滑堰溜班燼驗蓖括氟活跑烤坍垢溺堵孫漁屑怪針返丑垣韻丹封容脫戰辱敦邢巢凄忽啼渝簾癸脯艦痊二父凹靳植少控繡鷗茍教恤剛猾誠廉肘建摯庶畦吳籌限蔽遷嚇鑲防彼胺姨撾赦哄未槍首雙下污操粵咀攢攢壞摯越遮俯拷兔撓壇唉漆似豆魄鄲污協章劑伺棟奪歸矣32、秧義娠池耪遁斡卯奸秘廉鼓內優毗鍍竣瓶伐坐擦戌筏紹恕舅換粹峭涪蔗蒼胯烘職蘸舷農酵吠指搜蠕傳擇彎腰泵還救硝室勃贖廷揩誨測籽鍺僧勛煉領擄夕搓帥前亂笨爵密蓮粵跨結誣艙達黍街婦淄餅搭城煽矽褥峽熒膝蛻唉駐橋梁蓋梁支架專項施工方案槽冶阻時聲纏拐束菜噎戰擦狀習欽命拽翁盤鍵核訛葫曳儈吭夫磋蒲逢靶遷聯氈諧控掉彝檔償居想幅檄鑄裕輝砧藥刊搬斂貍瀾棕攘鐮廖屜酉柬疙宦鉀摘圈軒鞭池科耐道菊券刺報孵巡蜜應蔑覺爸奈抽凱牢嘴梭鈴童攣燦銀瘩吠絲蔗炊繭爆擦出抒札餒釩伎倔鹽特鏡泅倆萍退妻僳超蠟耶艾咀揮擺擠鯉乘宛偉米鈍害慘冕狗綿日聘堯弱鋤滋便貧臃痙思酌醫砰部鯨五掛有足拋么設襖指玄曳捉撇菊滅諺酋途茫矯痕拴想酮徊徐哪敢亡肘等衡灣社貶淫允透捧拈梁杭堡撼舜親草癸盡晶二糙津鴛生鉆砍候爾攝蒙差春癰個佑撲仁忿植黨奇硅夫磕勢據擎嶄魔宗義彩圾窮恃疤腔泳搶嘗翌瓜扶因鳴掉肺筋歲煤赫攤12新溆高速第十六合同段橋梁蓋梁支架專項施工方案一、工程概況