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1、目目錄錄1 1編制依據編制依據.1.11.1 施工圖.11.2 主要規范、規程.11.3 主要法規.12 2工程概況工程概況.1.12.1 工程概況.13 3施工準備施工準備.2.23.1 材料準備.23.2 施工作業條件.24 4施工安全組織機構及人員分工施工安全組織機構及人員分工.2.25 5施工安排施工安排.3.35.1 工期要求.35.2 人員配備.36 6滿堂支架的設計及搭設滿堂支架的設計及搭設.3.36.1 滿堂支架概述及基本參數.36.2 主要施工方法.56.3 滿堂支架質量要求.56.4滿堂支架的拆除方法.67 7滿堂支架計算書滿堂支架計算書.6.67.1 頂板支架計算.67.2、2 梁模板支架計算.148 8滿堂支架的檢查與驗收滿堂支架的檢查與驗收.22.229 9滿堂支架搭設安全技術措施滿堂支架搭設安全技術措施.22.221010滿堂支架拆除安全技術措施滿堂支架拆除安全技術措施.23.231111附圖附圖.1.11 1編編制依據制依據1.11.1施施工圖工圖序號1單體1#住宅樓圖紙建筑、結構、電氣、水、暖通備注1.21.2主主要規范、規程要規范、規程序號序號1234567行業類別類別名名稱稱混凝土結構工程施工質量驗收規范國家建筑結構荷載規范建設工程質量驗收統一標準建筑施工扣件式鋼管滿堂支架安全技術規范建筑施工安全檢查標準建筑施工高處作業安全技術規范建筑施工模板安全技3、術規范編編號號GB50204-2015GB50009-2012GB50300-2013JGJ130-2011JGJ59-2011JGJ80-2016JGJ162-20141.31.3主主要法規要法規序號序號1類別類別國家名名稱稱工程建設標準強制性條文2013 年版編編號號2 2工程概況工程概況2.12.1工工程概況程概況2.1.1 CD 戶型業主住宅樓序號123456項目建筑功能建筑特點建筑面積建筑層數建筑層高建筑高度8180.42 地上單位：m絕對標高（m）460.1內容住宅異型柱框架結構開挖深度6 層層高 3m室內外高差（m）0.1-2.3m序號項目檐口高度（m）橫軸編號內容18.6AH44、1.28建筑總高（m）縱軸編號縱軸距離（m）21.6713311.027891011建筑平面橫軸距離（m）建筑防火耐火等級為二級保溫墻面外墻25 厚難燃型膨脹聚苯板頂板厚度100mm、120mm梁截面尺寸外裝修200 x400、250 x600、250 x700、250 x500、250 x550外墻裝修門窗工程外墻涂料鋁合金門窗103 3施工準備施工準備3.13.1材材料準備料準備3.1.1鋼管選用外徑 48 mm，壁厚3.5mm 的焊接鋼管。每批鋼管進場時，應有材質檢驗合格證，現場經項目部檢查合格后方可使用。3.1.2扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好?？奂顒硬课?、應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于 1mm?？奂诼菟〝Q緊扭力達到 65N.m時，不得發生破壞。3.1.3腳手板不得有開裂、腐朽。腳手板的兩端應采用直徑為 4mm 的鍍鋅鋼絲各設兩道箍，單塊腳手板的質量不宜大于 30kg，腳手板厚度不小于 50mm。3.1.4可調托撐螺桿外徑不小于 36mm，可調托撐的螺桿與支托板焊接應牢固，焊縫高度不得小于 6mm；可調托螺桿與螺母旋合長度不得少于5 扣，螺母厚度不得小于30mm，可調托撐受壓承載力設計值不應小于 40KN，支托板厚不應小于 5mm。3.23.2施施工作業條件工作業條件3.2.1 滿堂支架搭設前要確認建筑物的回填土已填筑到設計標高。36、.2.2 首層滿堂支架基礎鋪腳手板。4 4施工安全組織機構及人員分工施工安全組織機構及人員分工組長：何星才副組長：組員：組長（）：對施工全面負責，確保工程安全管理達標。副組長（）：組織施工現場生產，對滿堂支架搭設進行具體安排，負責滿堂支架技術要求的落實，參與滿堂支架驗收。副組長（）：負責滿堂支架方案的編寫，監督滿堂支架技術要求落實，參與滿堂支架驗收。組員（）：監督滿堂支架搭設、拆除全過程，查處違章指揮、違章操作、違反勞動紀律的行為和人員，督促有關人員對重大事故隱患采取有效的控制措施，必要時可責令其停工并及時報告生產經理，參與滿堂支架驗收。定期對滿堂支架進行檢查。組員（）：負責檢查滿堂支架使用材7、料、滿堂支架搭設質量，參與支架驗收。5 5 施工安排施工安排5.15.1工工期要求期要求跟隨施工進度，搭設時間計劃從 2018 年 8 月至 2018 年 9 月完。拆除時間計劃從2018 年 7 月至 2018 年 18 月。5.25.2人人員配備員配備配備專業滿堂架施工人員 8 人，以確保質量和安全。指揮技術人員一名。6 6滿堂支架的設計及搭設滿堂支架的設計及搭設6.16.1滿滿堂支架概述及基本參數堂支架概述及基本參數6.1.1概述部位頂板支撐6.1.2基本參數滿堂支架立桿縱向間距 1.2m，橫向間距為 1.2m，首道步距 1.8m，第二道步距 1.2m。滿堂支架從正負零開始搭設，層層進行8、搭設，搭設高度按照 3m 計算。滿堂支架用途為結構頂板支撐架，均布活荷載標準值 3KN/。6.1.3搭設范圍滿堂支架從正負零開始搭設，主要用途為結構頂板施工支撐使用，逐層搭設。支架形式鋼管扣件式滿堂支架6.1.4滿堂支架基礎：本工程滿堂支架落在建筑物回填土上，為保證滿堂支架搭設的穩定性，防止基礎不均勻沉降對滿堂支架產生的破壞，在回填土上鋪腳手板；其余每層滿堂支架立桿下墊多層板或方木。6.1.5滿堂支架設計及構造樓內模板滿堂支架采用鋼管扣件式支架。立桿的縱距 1.2m，橫向間距為 1.2m，掃地桿距地 200mm，每桿立桿頂部設置 U 托，將 U 托調至設計標高。滿堂支架應按縱下橫上的順序設置掃9、地桿，滿堂支架立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應該大于 1m?？v向水平桿接長應采用對接扣件或搭接，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離大等于 500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不應大于 400mm；搭接長度不應小于1m，應等距離設置三個旋轉扣件固定；端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于 100mm。滿堂支架的可調底座、可調托撐螺桿伸出長度不宜超過 300mm，插入桿內的長度不得小于 150mm。在架體外側周邊設置剪刀撐，剪刀撐的設置如立面圖所示架體內部橫向每 7 縱距10、（約 7.2m）由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐的設置方式同支架外側剪刀撐示意圖。在支架頂部頂部設置水平斜支撐，如下圖所示；斜支撐鋼管的接長度不得小于500mm，并用二個旋轉扣件分別在離桿端不小于 100mm 處進行固定。水平斜支撐支架頂部斜支撐示意圖6.26.2主主要施工方法要施工方法6.2.1 工藝流程立桿定位鋪腳手板擺放掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊架設第二步水平桿加設臨時斜撐桿架設第三步水平桿安裝水平斜支撐安裝U托鋪設頂板模板調節U托高度。6.2.2 搭設工藝根據架體的位置線在地面上鋪50mm厚通長腳手板（寬度為250mm）作為立桿的墊板；架體搭設選取一個角部11、為開始點，向兩邊延伸交圈搭設；根據測量放線布置縱橫向掃地桿，立桿的縱橫向間距為1200，縱橫向掃地桿用用直角扣件固定在立桿上；根據測量定位依次豎起立桿，靠梁立桿處的立桿位置必須滿足梁側模板安裝要求，立桿與縱橫向掃地桿間采用扣件連接牢固；扣件螺栓擰緊扭力矩在40Nm-65Nm之間。6.36.3滿滿堂支架質量要求堂支架質量要求1、按滿堂支架的縱距，橫距要求放線定位，滿堂支架底座應準確地放在定位線上，要放平穩，底座墊板不晃動、不滑動、不沉降且不得懸空，地基土嚴格夯實，表面堅實平整，無積水；不設置底座的，立桿落于腳手板（首層）或者木墊板上。2、鋼管、腳手板、扣件的規格型號、質量均符合要求；3、鋼管連接12、牢固，無松動等現象；4、扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于 40Nm，且不大于 65 Nm；5、扣件規格必須與鋼管外徑相同；6、對接扣件的開口應朝上或朝內；7、滿堂支架立桿垂直度1/300；8、最大垂直偏差值：75mm；9、縱向水平桿偏差：1/250；10、全架長的水平偏差最大值：50mm；11、立桿垂直度偏差不超過8cm。12、步距偏差20mm，縱距偏差40mm，排距（橫距）偏差20mm。13、縱向水平桿高差：一根桿兩端高差20mm，同跨內兩根縱向水平桿高差10mm。14、主節點處各扣件中心點相互距離150mm。6.46.4滿堂支架的拆除方法1、頂板模板的拆除，跨度小等于 2m 時，頂板混凝土強度應13、該達到設計值的 50%及以上，跨度大于 2m 小等于 8m 時，頂板混凝土強度應該達到設計值的 75%及以上；頂板跨度大于 8m 時，頂板混凝土強度應達到設計強度 100%及以上。2、梁的受力模板的拆除，梁跨度小等于 8m 時，梁的強度應達到設計值的 75%及以上，梁的跨度大于 8m 時，梁的設計強度應達到設計值的 100%及以上。3、懸臂構件拆模時，其強度應該達到設計值的 100%及以上。4、拆除順序應遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原則。即先拆 U 托、橫桿、立桿、腳手板或墊板、頂板模板，并按一步一清原則依次進行，要嚴禁上下同時進行拆除工作。拆架子的高空作業人員應戴安全帽，同時周圍豎立警14、戒標志并有專人指揮，以免發生傷亡事故。5、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故，待該片、段模板全部拆除后，再將模板、配件、支架等運出堆放。6、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載，拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。7 7滿堂支架計算書滿堂支架計算書7.17.1頂板支架計算依據規范依據規范:建筑施工扣件式鋼管滿堂支架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003建筑地基基礎設計規范GB50007-2011計算參數計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為3.0m，立桿的縱15、距 b=1.2m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距 h=1.80m。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。次龍骨采用50.100.mm木方，間距100mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用100.100.mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值0.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組16、合S=1.2(25.100.15+0.20)+1.402.50=8.258kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.15+0.71.402.50=7.533kN/m2由于可變荷載效應控制的組合 S最大，永久荷載分項系數取 1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1=0.9(25.1000.1501.200+0.2001.217、00)=4.282kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2=0.9(0.000+2.500)1.200=2.700kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W=45.00cm3；截面慣性矩 I=33.75cm4；(1)抗彎強度計算 f=M/W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M=0.100(1.204.282+1.402.700)0.118、000.100=0.009kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.00910001000/45000=0.198N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.282+1.402.700)0.100=0.535kN截面抗剪強度計算值 T=3535.0/(21200.00015.000)=0.045N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大撓度計算值 v=0.6774.2821004/(1006019、00337500)=0.001mm面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M=0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1700.000mm集中荷載 P=2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q=0.9(25.1000.1501.700+0.2001.700)=6.066kN/m面板的計算跨度 l=100.000mm經計算得到 M=0.200 0.91.402.50.100+0.0801.206.0660.1000.100=0.069kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.069100020、1000/45000=1.529N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!二、支撐龍骨的計算二、支撐龍骨的計算龍骨按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.1500.100=0.377kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.2000.100=0.020kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2=(2.500+0.000)0.100=0.250kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1=0.9(1.200.377+1.200.020)=0.428kN/m考慮021、.9的結構重要系數，活荷載 q2=0.91.400.250=0.315kN/m計算單元內的龍骨集中力為(0.315+0.428)1.200=0.892kN2.龍骨的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q=P/l=0.892/1.200=0.743kN/m最大彎矩 M=0.1ql2=0.10.741.201.20=0.107kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.61.2000.743=0.535kN最大支座力 N=1.1ql=1.11.2000.743=0.981kN龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W=54.00cm3；截面慣性矩 I=2422、3.00cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=M/W=0.107106/54000.0=1.98N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3535.12/(240.0090.00)=0.223N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=0.357kN/m最 大 變 形 v=23、0.677ql4/100EI=0.677 0.357 1200.04/(100 9000.00 2430000.0)=0.229mm龍骨的最大撓度小于1200.0/400(木方時取250),滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M=0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P=0.92.5kN經 計 算 得 到M=0.200 1.40 0.9 2.5 1.200+0.080 0.428 1.200 1.200=0.805kN.m抗彎計算強度 f=M/W=0.805106/54000.0=14.91N/mm2龍骨的抗彎計算強度24、小于15.0N/mm2,滿足要求!三、托梁的計算三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取次龍骨的支座力 P=0.981kN均布荷載取托梁的自重 q=0.096kN/m。0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 025、.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.10kN/mA120012001200B托梁計算簡圖1.4311.147托梁彎矩圖(kN.m)4.754.753.773.762.772.761.781.770.790.785.945.944.964.953.973.962.982.971.991.981.000.990.007.147.136.156.145.165.154.174.163.183.172.192.181.201.190.210.200.780.791.771.782.762.773.763.774.754.750.200.226、11.191.202.182.193.173.184.164.175.155.166.146.157.137.140.000.991.001.981.992.972.983.963.974.954.965.945.94托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.4727、kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.10kN/mA120012001200B托梁變形計算受力圖0.0580.914托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M=1.431kN.m經過計算得到最大支座 F=13.081kN經過計算得到最大變形 V=0.914mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W=166.67cm3；截面慣性矩 I=833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強28、度 f=M/W=1.431106/166666.7=8.59N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=37136/(2100100)=1.070N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算最大變形 v=0.914mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/250=4.8mm,滿足要求!四、立桿的穩定性計算荷載標準值四、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)滿堂支架鋼29、管的自重(kN)：NG1=0.1513.000=0.453kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 滿堂架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.2001.2001.200=0.288kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.1000.1501.2001.200=5.422kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG=0.9(NG1+NG2+NG3)=5.546kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ=0.9(2.500+0.000)1.2001.200=3.240k30、N3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.20NG+1.40NQ五、立桿的穩定性計算五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.19kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.80m；l0 計算長度，取1.800+20.200=1.840m；長細比，為1840/16.0=11531、 150長細比驗算滿足要求!軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.458；經計算得到=11192/(0.458424)=57.645N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.2500.6500.126=0.020kN/m2 h 立桿的步距，1.50m；la 立桿迎風面的間距，1.20m；lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的彎矩32、 Mw=0.90.91.40.0201.2001.5001.500/10=0.006kN.m；Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14；Nw=1.25.546+0.91.43.240+0.90.91.40.006/1.200=10.744kN經計算得到=10744/(0.458424)+6000/4491=56.735N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！六、立桿的地基承載力計算六、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk fg其中 pk 滿堂支架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk=Nk/A33、=31.53(kPa)Nk 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk=3.83+4.05=7.88kN A 基礎底面面積(m2)；A=0.25 fg 地基承載力設計值(kN/m2)；fg=68.00地基承載力設計值應按下式計算 fg=kc fgk其中 kc 滿堂支架地基承載力調整系數；kc=0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk=170.00地基承載力的計算滿足要求!扣件滿堂支架計算滿足要求！7.27.2梁模板支架計算計算參數計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為2.5m，梁截面 BD=250mm700mm，立桿的縱距(跨度方向)l=1.34、20m，立桿的步距 h=1.80m，梁底增加0道承重立桿。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。內龍骨采用50.100.mm木方。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 1.00m。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.70+0.20)+35、1.402.00=24.460kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.500.70+0.71.402.00=26.058kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為482.5。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，傾倒混凝土荷載等。1.1.荷載的計算：荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5036、00.7000.600=10.710kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.2000.600(20.700+0.250)/0.250=0.792kN/m(3)活荷載為傾倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1=2.0000.2500.600=0.300kN考 慮 0.9 的 結 構 重 要 系 數，均 布 荷 載q=0.9 (1.35 10.710+1.35 0.792)=13.975kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P=0.90.980.300=0.265kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵37、抗矩 W=22.50cm3；截面慣性矩 I=16.88cm4；0.26kN13.97kN/mA 250B計算簡圖0.0000.126彎矩圖(kN.m)1.880.130.131.88剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：11.50kN/mA 250B變形計算受力圖0.0000.569變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.879kN N2=1.879kN最大彎矩 M=0.125kN.m最大變形 V=0.569mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f=M/W=0.12510001000/22500=5.556N/mm2面板的38、抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=31879.0/(2600.00015.000)=0.313N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v=0.569mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!二、梁底支撐龍骨的計算二、梁底支撐龍骨的計算梁底龍骨計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q=P/l=1.879/0.600=3.132kN/m最大彎矩 M=0.1ql2=0.13.130.600.60=0.39、113kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.6003.132=1.127kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.6003.132=2.067kN龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W=83.33cm3；截面慣性矩 I=416.67cm4；(1)(1)龍骨抗彎強度計算龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=M/W=0.113106/83333.3=1.35N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)(2)龍骨抗剪計算龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=40、31127.50/(250.00100.00)=0.338N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)(3)龍骨撓度計算龍骨撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=2.396kN/m最 大 變 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 2.396 600.04/(100 9000.00 4166667.0)=0.056mm龍骨的最大撓度小于600.0/400(木方時取250),滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算三、梁底支撐鋼管計算(一一)梁底支撐橫向鋼管計算梁底41、支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取次龍骨支撐傳遞力。1.88kNA 1.88kNB1000支撐鋼管計算簡圖0.0001.880.705支撐鋼管彎矩圖(kN.m)1.880.000.001.881.88支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：1.44kNA 1.44kNB1000支撐鋼管變形計算受力圖0.0002.844支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.705kN.m最大變形 vmax=2.844mm最大支座力 Qmax=1.879kN抗彎計算強度 f=M/W=0.705106/3842、65.0=182.33N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!(二二)梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。1.88kNA 1.88kN 1.88kN 1.88kN 1.88kN 1.88kN 1.88kNB120012001200支撐鋼管計算簡圖0.3380.395支撐鋼管彎矩圖(kN.m)0.660.660.940.941.221.221.221.220.940.940.660.66支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷43、載標準值，受力圖與計算結果如下：1.44kNA 1.44kN 1.44kN 1.44kN 1.44kN 1.44kN 1.44kNB120012001200支撐鋼管變形計算受力圖0.0811.504支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.395kN.m最大變形 vmax=1.504mm最大支座力 Qmax=4.040kN抗彎計算強度 f=M/W=0.395106/3865.0=102.10N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿44、連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=4.04kN選用單扣件，抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=4.040kN(已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重 N2=0.91.350.1732.500=0.524kN N=4.040+0.524=4.564kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.61cm45、；A 立桿凈截面面積，A=3.574cm；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=3.865cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.80m；l0 計算長度，取1.800+20.200=1.840m；長細比，為1840/16.1=114 150長細比驗算滿足要求!軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.471；經計算得到=4564/(0.471357)=27.122N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：2風荷載設計值產46、生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m h 立桿的步距，1.80m；la 立桿迎風面的間距，1.00m；lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2251.0001.5001.500/10=0.057kN.m；Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14；2 Nw=4.040+0.91.20.432+0.90.91.40.057/1.200=4.647、19kN經計算得到=4619/(0.471357)+57000/3865=42.298N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!8 8滿堂支架的檢查與驗收滿堂支架的檢查與驗收滿堂支架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對滿堂支架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。模板滿堂支架，應由單位工程項目質量負責人和項目安全負責人共同組織驗收，合格后方可澆筑混凝土。驗收時應具備下列文件：滿堂支架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；滿堂支架工程的施工記錄及質量檢查記錄；滿堂支架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄，滿堂支架工程的施工驗收報告。滿堂支架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行48、現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定；垂直度及水平度是否合格。9 9滿堂支架搭設安全技術措施滿堂支架搭設安全技術措施從事模板滿堂支架搭設作業的人員，應經安全技術培訓，從事高處作業人員，應定期體檢，不符合要求的不得從事高處作業。操作人員應配戴安全帽，穿防滑鞋，蹬踏高度超過 2m 的應該戴安全帶，安全帽和安全帶應定期檢查，不合格者嚴禁使用。滿堂支架在搭設時，工程技術人員應以書面形式向作業班組進行施工操作安全技術交底，作業班組應對照書面交底進行上、下班自檢和互檢。支架搭設過程中，檢查項目應符49、合下列要求：立柱底部基土回填夯實；墊木應滿足設計要求；底座位置應正確，頂托螺桿伸出長度應符合規定；立桿的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載；掃地桿、水平拉桿、剪刀撐等的設置應符合規定，固定應可靠。搭設時，管件和配件不得隨意堆放，連接件應放在箱盒或工具袋中，不得散放在腳手板上，腳手架或操作平臺上的施工總荷載不得超過其設計值。1010滿堂支架拆除安全技術措施滿堂支架拆除安全技術措施拆架前，全面檢查擬拆滿堂支架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立50、警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。拆架的高處作業人員應戴安全帽。拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆油托、橫桿、立桿、腳手板或墊板、頂板模板，并按一步一清原則依次進行，要嚴禁上下同時進行拆除工作。拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。拆架時嚴禁碰撞滿堂支架附近電源線，以防觸電事故。在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行滿堂支架的拆除，嚴禁夜間拆除。11 11附圖附圖