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1、目 錄1、 工程概況22、 塔吊設置.23、 性能參數.24、 設計計算.35、 塔吊安裝.76、 拆卸要求.9 7、 使用安全技術要求111、工程概況漯河恒大名都首期工程位于漯河市漢江路以北，濱河路以南，107國道以東。其中綜合樓工程建筑面積為5335.86平方米，建筑高度為19.40米。根據工程垂直施工需要，在綜合樓G軸/25軸北側設置一臺QTZ-63（5011）的塔吊。塔吊基礎根據生產廠家提供的資料及結合綜合樓的地質情況采用天然地基。 2、塔吊設置2.1、塔吊設置位置在綜合樓G軸/25軸北側（詳見平面布置圖）。2.2、塔吊用電設置獨立配電箱，設在每臺塔機約2m處。2.3、塔基周圍，應清理2、場地，要求基本平整無障礙物。2.4、根據綜合樓建筑高度19.40米的要求，本次塔吊安裝不需要安裝附墻。3、性能參數3.1、最大工作幅度50m，臂端點吊重1.1t。3.2、最大單機功率24kw，總功率37.2kw。3.3、固定獨立高度30m。3.4、最大起吊重量為6t。4、設計計算4.1、荷載計算基礎計算時以機械工業第四設計院有限公司勘察的漯河恒大名都首期工程綜合樓巖土工程勘察報告中的資料為準。根據廠家資料，塔機固定在基礎上，詳細計算書如下：天然基礎計算 一、參數信息 塔吊型號:QTZ63， 塔吊起升高度H=30.00m， 塔吊傾覆力矩M=630.00kN.m， 混凝土強度等級:C45， 塔身寬3、度B=1.60m， 基礎以上土的厚度D:=0.00m， 重F1=300.00kN， 基礎承臺厚度h=1.50m， 最大起重荷載F2=60.00kN， 基礎承臺寬度Bc=5.30m， 鋼筋級別:II級鋼。二、基礎最小尺寸計算 1.最小厚度計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.7條受沖切承載力計算。 根據塔吊基礎對基礎的最大壓力和最大拔力，按照下式進行抗沖切計算： (7.7.1-2) 其中: F塔吊基礎對基腳的最大壓力和最大拔力；其它參數參照規范。 應按下列兩個公式計算，并取其中較小值，取1.00； (7.7.1-2) (7.7.1-3) 1-局部荷載或集中反力作用面積形狀4、的影響系數； 2-臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數； h-截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9， 其間按線性內插法取用； ft-混凝土軸心抗拉強度設計值，取21.10MPa； pc,m-臨界截面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值 宜控制在1.0-3.5N/mm2范圍內，取2500.00； um-臨界截面的周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊ho/2處板垂直截面的 最不利周長；這里取（塔身寬度+ho）4=9.60m； ho-截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值； s-局部荷載或集中反力作用面積為矩形時5、的長邊與短邊尺寸的比值，s不宜 大于4；當s2時，取s=2；當面積為圓形時，取s=2；這里取s=2； s-板柱結構中柱類型的影響系數：對中性，取s=40;對邊柱，取s=30;對角柱， 取s=20. 塔吊計算都按照中性柱取值，取s=40 。 計算方案：當F取塔吊基礎對基腳的最大壓力，將ho1從0.8m開始，每增加0.01m， 至到滿足上式,解出一個ho1；當F取塔吊基礎對基腳的最大拔力時，同理,解出一個ho2，最 后ho1與ho2相加，得到最小厚度hc。經過計算得到： 塔吊基礎對基腳的最大壓力F=200.00kN時，得ho1=0.80m； 塔吊基礎對基腳的最大拔力F=200.00kN時，得ho26、=0.80m； 解得最小厚度 Ho=ho1+ho2+0.05=1.65m； 實際計算取厚度為:Ho=1.50m。2.最小寬度計算 建議保證基礎的偏心矩小于Bc/4，則用下面的公式計算： 其中 F塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載， F=1.2(300.00+60.00)=432.00kN； G 基礎自重與基礎上面的土的自重， G=1.2（25BcBcHc+m BcBcD） =1.2(25.0BcBc1.50+20.00BcBc0.00)； m土的加權平均重度， M 傾覆力矩，包括風荷載產生的力矩和最大起重力矩，M=1.4630.00=882.00kN.m。 解得最小寬度7、 Bc=3.54m， 實際計算取寬度為 Bc=5.20m。三、塔吊基礎承載力計算 依據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。 計算簡圖: 當不考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式： 式中 F塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載,F=304.30kN； G基礎自重與基礎上面的土的自重： G=1.2(25.0BcBcHc+m BcBcD) =1264.05kN； m土的加權平均重度 Bc基礎底面的寬度，取Bc=5.30m； W基礎底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6=24.88、1m3； M傾覆力矩，包括風荷載產生的力矩和最大起重力矩，M=1.4630.00=882.00kN.m； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=5.30/2-882.00/(432.00+1264.05)=2.13m。 經過計算得到:無附著的最大壓力設計值 Pmax=(432.00+1264.05)/5.302+882.00/24.81=95.93kPa；無附著的最小壓力設計值 Pmin=(432.00+1264.05)/5.302-882.00/24.81=24.83kPa；有附著的壓力設計值 P=(432.00+12649、.05)/5.302=60.38kPa；偏心矩較大時壓力設計值 Pkmax=2(432.00+1264.05)/(35.302.13)=100.16kPa。 地基基礎承載力驗算 根據勘察院地基承載力報告塔基位于-7.550米表高處，地基承載力為120kpa。地基基礎承載力特征值計算依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2002第5.2.3條。 計算公式如下: fa-修正后的地基承載力特征值(kN/m2)； fak-地基承載力特征值，按本規范第5.2.3條的原則確定；取145.00kN/m2； b、d-基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數; -基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取2010、.00kN/m3； b-基礎底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.30m； m-基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.00kN/m3； d-基礎埋置深度(m) 取0.00m；解得地基承載力設計值：fa=137.90kPa； 實際計算取的地基承載力設計值為:fa=120.00kPa；地基承載力特征值fa大于最大壓力設計值Pmax=95.93kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2fa大于偏心矩較大時的壓力設計值Pkmax=100.16kPa，滿足要求！ 基礎受沖切承載力驗算 依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2002第8.2.7條。驗算11、公式如下: 式中 hp - 受沖切承載力截面高度影響系數，當h不大于800mm時， hp取1.0.當h大于等于2000mm時，hp取0.9，其間按線性內插法取用； ft - 混凝土軸心抗拉強度設計值； ho - 基礎沖切破壞錐體的有效高度； am - 沖切破壞錐體最不利一側計算長度； at - 沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；當計算基礎變階處的受沖切承載力時，取上階寬； ab - 沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效12、高度；當計算基礎變階處的受沖切承載力時，取上階寬加兩倍該處的基礎有效高度。 pj - 扣除基礎自重及其上土重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力； Al - 沖切驗算時取用的部分基底面積 Fl - 相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。 則，hp - 受沖切承載力截面高度影響系數，取 hp=0.94； ft - 混凝土軸心抗拉強度設計值，取 ft=1.80MPa； am - 沖切破壞錐體最不利一側計算長度: am=1.60+(1.60 +21.50)/2=3.10m； ho - 承臺的有效高度，取 ho=1.13、45m； Pj - 最大壓力設計值，取 Pj=100.16KPa； Fl - 實際沖切承載力： Fl=100.16(5.30+4.60)(5.30-4.60)/2)/2=173.53kN。 其中5.30為基礎寬度，4.60=塔身寬度+2h； 允許沖切力：0.70.941.803100.001450.00=5333317.50N=5333.32kN； 實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！ 六、承臺配筋計算 1.抗彎計算依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2002第8.2.7條。計算公式如下: 式中：MI - 任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 - 任14、意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；當墻體材料為混凝土時，取a1=b即取a1=1.85m； Pmax - 相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取100.16kN/m2； P - 相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值； P=100.16(31.60-1.85)/(31.60)=61.56kPa； G-考慮荷載分項系數的基礎自重及其上的土自重，取1264.05kN/m2； l - 基礎寬度，取l=5.30m； a - 塔身寬度，取a=1.60m； a - 截面I - I在基底的投影長度, 取a=1.60m。經過計算得MI=1.852(25.3015、+1.60)(100.16+61.56-21264.05/5.302)+(100.16-61.56)5.30/12=307.90kN.m。2.配筋面積計算 依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2002第8.7.2條。公式如下: 式中，l - 當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 取為0.94,期間按線性內插法確定，取l=1.00； fc - 混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=21.10kN/m2；ho - 承臺的計算高度，ho=1.45m。經過計算得： s=307.90106/(1.0021.105.30103(1.45103)2)=0.001； =116、-(1-20.001)0.5=0.001； s=1-0.001/2=0.999； As=307.90106/(0.9991.45300.00)=708.28mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:5300.001500.000.15%=11925.00mm2。 故取 As=11925.00mm2。現選擇HRB400E 鋼筋直徑為18200，需要25根，雙層雙向，鋼筋配筋面積為：As=993.14252=12717.00mm2，滿足設計要求。兩層鋼筋網片采用HRB400E 鋼筋直徑為121000，梅花形布置。因此本工程采用樁基作為塔吊基礎方案是安全可行的。5、塔吊安裝5.1準備工17、作5.1.1、配置25t汽吊1臺，以及各類吊具、吊索。5.1.2、人員配置：指揮1名，塔機司機1名，電工1名，安裝工6名。5.2、塔吊安裝5.2.1、安裝步驟5.2.2、把底架拼好，固定在預埋螺栓處，并用水平儀核準底盤的水平度。5.2.3、把第一節標準節吊半在底架上固定好，標準節有踏步的一面在北面，并應與建筑物平行。5.2.4、將第二節標準節裝在第一節標準節上，注意踏步應上下對準。5.2.5、組裝套架，套架上有油缸的面應對準標準節上踏步的面，并使套架上的爬爪擱在基礎節最下面的一個踏步上。5.2.6、組裝上下支座、回轉機構、回轉支承、平臺等成為一體，然后整體安裝在套架上，并連結牢固。5.2.7、18、安裝塔帽，用銷軸與上支座連接，注意塔帽的傾斜面應與吊臂在同一側。5.2.8、吊裝平衡臂，用銷軸與上支座連接，吊一塊2T的配重設于從平衡臂尾部往前數的第三個位置上。5.2.9、吊裝司機室，接通電源。5.2.10、在地面拼裝起重臂、小車、吊籃、吊臂拉桿連后應固定在吊臂上弦桿的支架上。5.2.11、用汽吊把吊臂整體平穩地吊起就們，用銷軸和上支座連接。5.2.12、穿繞起升鋼絲繩，安裝短接桿和長拉桿與塔帽頂連接，松馳起升機構鋼絲繩，把起重臂緩慢放平，使拉桿處于緊張狀態，并松脫滑輪組上的起重鋼絲繩。5.2.13、安裝平衡重，位置從概部起按下列位置排放。5.2.14、張緊變幅小車鋼絲繩。5.3、標準節加裝19、（升塔）塔吊采用液壓升頂機械升塔，其操作步驟如下所述；5.3.1、將起重臀轉到引入塔身立柱之間的間隙，經35mm為宜。不標準節放到安裝上下支座下部的引進小車后，用吊鉤再吊一個標準節上升到高處，移動小車的位置（小車約在距回轉達10m處），具體位置可根據平衡狀況確定，使塔機套架經上部分的重心落在頂升油缸上較點的位置，然后卸下下支與標相聯的高強度連接螺栓。5.3.2、將塔機套架頂升，使塔身上方恰好出現一個能一標準節的空間。5.3.3、拉動引進小車，把標準節引到塔身的下上方，對準連結螺栓孔，縮回油缸使之與下部標準節壓緊，并用螺栓連接起來。5.3.4、以上為一次頂升加節過程，當需連接加節時，可重復上述過20、程，但在安裝完3個標準節后，必須安裝下部4根加強斜撐，并調整使撐桿均勻受力，主可繼續升干塔和吊裝。5.3.5、在加節過程中，嚴禁起重臂回轉，塔機下支座與標準之間的螺栓應連接，有異常情況應立即停止頂升。5.4、調試待升塔完畢后，調試好塔機小車限位、吊鉤高度限位、力距限位，超重限位、回轉限位，保證限位靈敏、可靠，具體由電工負責調試。5.5、接地裝置塔吊的拆卸 裝置應按有關設置，其重復接地民阻應不大于4歐姆。6、拆卸要求塔吊的拆卸方法與安裝方法基本相同，只是工作程序與安裝相反，即后裝的先拆，先裝的后拆，具體情況如下：6.1、調整爬升架導輪與塔身立柱的間隙為3-5mm為宜，吊一節標準節移動小車位置至大21、約離塔機中心10m處，使塔吊的重心落在頂升油缸上的較點位置，然后卸下支座與塔連接的8個高強度栓。6.2、將活賽桿全部伸出，當頂升橫梁掛在塔身的下一級踏步上，卸下塔身與塔身的連接螺栓，稍升活塞，使上、下支座與塔身脫離，推出標準節至引進橫梁外端，接著縮回全部活塞桿，爬爪擱在塔身的踏步上，然后現伸出全部活塞桿，重新將頂升橫梁掛在塔身的上一組踏步上，縮回全部活塞桿，使上、下支座與塔身連接，并插頁上螺栓。6.3、以上為一次塔身下降過程，連接降塔時，重復以上過程。6.4、拆除時，必須按先降后拆附墻的順序進行拆除。6.5、當塔吊降至地面（基本高度）時，用汽車吊輔助拆除，具體步驟如下：配重吊離（留一塊配重，即22、平衡臀從尾部數起的第三個位置）平衡臀（整體）至地面吊離最后一塊配重拆除平衡臀塔帽拆除上、下支座拆除（包拆除電源和司機室）爬升套、斜撐桿拆除最后拆除3節標準節。7、塔吊使用安全技術要求7.1、操作維護7.1.1、機操人員必須持證上崗，熟悉機械的保養和安全操作規程，無關人員未經許可不得攀登塔吊。7.1.2、塔吊的工作溫度為-20+40度，風速低于13m/s。7.1.3、塔吊每次轉場安裝使用都必須進行空載、靜載實驗、動載實驗；靜載實驗吊重為額定載荷的125%，動載實驗吊重為額定載荷110%。7.1.4、夜間工作時，除塔吊本身自有的照明外，施工現場應備有充足的照明設備。7.1.5、塔吊的操作人員必須落23、實三定制度，司機的操作按塔機操作規程嚴格執行。處理電氣故障時，須有維修人員兩人以上。7.1.6、塔機應當經常檢查、維護、保養，傳動部件應有足夠的潤滑，對易損件應經常檢查、維修或更換，對連螺栓，特別是經常振動的零件，應檢查是否松動，如有松動由必須及時擰緊。7.1.7、檢查和調整制動瓦的間隙，保證制動靈敏可靠，其間隙0.5-1mm之間，磨擦面上不應油污物。7.1.8、鋼絲繩的維護和保養應嚴格按GB5144-2006規定執行，發現有超過有關規定，必須立即換新。7.1.9、塔吊的各結構、焊縫及有關構件是否有損壞、變形、松動、銹蝕、裂縫，如有問題應有及時修復。7.1.10、各電器線也應定時檢查，是否有老24、化、故障、損傷等情況，應及時修復和保養。7.2、穩定測量7.2.1、基礎沉降觀測應定期進行，一般為半月一次。垂直度的測定當塔吊在獨立高度以內時應關一次，若安裝附墻后應每月觀測一次（安裝附墻時就要觀測垂直度狀況，經便于附墻的調節）。7.2.2、當塔吊出現沉降不均，垂直度偏差超過塔高的1/1000時，應對塔吊進行編差校正，在附墻未設之前，在最低節與塔機基腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程中用高噸位千斤頂頂起塔身，為保證安全，塔身用大纜繩四面纜緊，且不能將基腳螺栓拆下來，只能松動螺母，具體長度根據加墊鋼片的厚度確定，當有多道附墻架設后，塔機的垂直度校下，在保證安全的前提下，可通過調節附墻拉桿的長度來實現。7.3、安全措施7.3.1、上崗前對上崗人員進行安全教育，戴好安全帽，嚴禁酒后操作。7.3.2、塔吊的安拆工作時，風速超過13m/s（即六級風）和雪天，應嚴禁操作。7.3.3、操作人員應佩戴必要的安全裝置，保證安全生產。7.3.4、服從統一指揮，禁止高空拋物。7.3.5、注意周圍環境，如高壓線、地面承載能力等，確保拆裝安全。7.3.6、安裝拆卸塔吊派專門人員警戒，嚴格無關人員在作業區風穿行。7.3.7、拆裝塔吊的整個過程，必須嚴格按操作規程和施工方案進行，嚴格違規操作。 附：1、塔吊平面布置圖18