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1、蘇州金山路公交保養場工程塔吊基礎施工方案一、編制依據1、蘇州東吳建筑設計院有限責任公司出具的木工程“巖土工程勘察報告”2、長沙中聯重工科技發展股份有限公司提供QTZ80(TC6010-6)塔吊使用說明書3、建筑地基基礎設計規范GB50007-2002 .混凝土結構設計規范 GB50010-2002.塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T 187-20094、簡明施工計算手冊5、工程設計圖紙二、工程概況2. 1場地概況2. 1. 1蘇州金山路公交保養場工程位于蘇州市高新區金山路西側，師徒街與支英街交 叉口。主要由停保樓、綜合樓、加油站、機動車棚、非機動車棚以及門衛(一、二)組成, 總建筑面積2、31801.7 m2,結構為框架結構，計劃布設2臺塔覆蓋收銀屮心、停保樓、綜 合樓滿足施工需要。塔吊上方無高壓電線，地下無電纜穿線管道。2. 1.2塔吊布置1#塔吊(QZT80)位置：停保樓1軸向西5m, P軸向南7. 6山，塔吊基礎底標 咼-2 20nio2#塔吊(QTZ80)位置：停保樓37軸向西2. 75m, P軸向北8. 175m,塔吊基 礎底標高-265mo三、塔吊基礎設計3.1、塔吊勘察報告1、停保樓1#塔訊棊礎與工程地質剖面圖n-ir勘察點sci6位置最近，棊礎底土層分布:(標高為1985高程)土層土質范圍 承載力特征值(kpa)粘土，可鴉狀態，局部硬塑，屬于中等偏低壓縮性，T程3、性能好 0. 16飛.36m2002、停保樓2#塔吊基礎與工程地質剖面圖18勘察點J20位宜最近，基礎底土層分布：(標 高為1985高程)土層土質范圍承載力特征值(kpa)粘土，可塑狀態，局部破塑，屬于中等偏低壓縮性，工程性能好 -0. 392. 11m20032、塔機屬性塔機型號QTZ80 (TC6010-6)塔機獨立狀態的最大起吊高度Ho(m)40.5塔機獨立狀態的計算高度H(in)43.8塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.633、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fki(kN)490起重荷載標準值Fqk(kN)78豎向荷載標準值Fk(kN)56&1水平4、荷載標準值Fvk(kN)1&9傾覆力矩標準值Mu(kN-m)1718非工作狀態豎向荷載標準值FC(kN)490水平荷載標準值Fvk(kN)74傾覆力矩標準值Mk(kN-m)17122、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值Fi(kN)1.35Fki = 1.35x490=661.5起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk= 1.35x78.1 = 105.435豎向荷載設計值F(kN)661.5+105.435=766.935水平荷載設汁值Fv(kN)1.35Fvk=1.35xl8.9=25.515傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk=1.35xl718=2319.3非工作狀態豎向荷5、載設計值F(kN)1.35Fk=1.35x490 = 661.5水平荷載設計值F(kN)1.35Fvk = l 35x74=99.9傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk=1.35xl712=2311.234、工作狀態基礎驗算|基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)5.5基礎寬b(m)5.5基礎高度h(m)1.5基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重Yc(kN/n?)25基礎上部覆土厚度hXm)0基礎上部覆土的重度T(kN/m )19基礎混凝土保護層厚度8(mm)50地基參數地基承載力特征值fak(kPa)200慕礎寬度的地基承載力修正系數Hb0.3基礎埋深的地基承載力修正系數1.6基礎底面6、以一卜的土的重度y(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度ym(kN/m3)19棊礎理置深度d(m)1.5修正后的地基承載力特征值fa(kPa)244.65基礎及其上土的自重荷載標準值：Gk=blhyc=5.5x5.5x 1.5x25=1134.375kN基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=l.35x 1134.375=1531.406kN荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力：MkM=1718kN-mFvk-Fvk/1.2=18.9/1.2=15.75kN荷載效應基本組合時，平行基礎邊氏方向受力：M”=2319.3kNmFvn=Fv/l.2=25.515/1.2=21.27、62kN基礎長寬比:l/b=5.5/5.5=ll.l，基礎計算形式為方形基礎。Wx=lb2/6=5.5x5.52/6=27.729m3Wy=bl2/6=5.5x5.52/6=27.729m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+iy5=1718x5.5/(5.52+5.52)05=1214.809kN-mMky=Mkl/(b2+lY5=1718x5.5/(5.52+5.52)5=1214.809kN-m1、偏心距驗算(1)、偏心位置相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值：Pk1nin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(568、8.1+1134.375)/30.25-1214.809/27.729-1214.809/27.729=-31.3390.125bl=0.125x5.5x5.5=3.781m2滿足要求！2、基礎底面壓力計算荷載效應標準組合時，基礎底而邊緣壓力值Pkmin=-31.339kPaPknwHFk+Gk)/3bT=(568.1+1134.375)/(3x2.025x2.025)=138.437kPa3、基礎軸心荷載作用應力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(568.1+1134.375)/(5.5x5.5)=56.28kN/m24、基礎底面壓力驗算、修止后地基承載力特征值fk=fak+r|bY(b-3 9、)+r|dYm(d-0.5)=200.00+0.30x19.00x(5.50-3)+1.60x19.00x(1.50-0.5)=244.65kPa(2) 、軸心作用時地基承載力驗算Pk=56.28kPal .2x244.65=293.58kPa滿足要求！5、基礎抗剪驗算基礎有效高度：ho=h-8= 1500-(50+20/2)= 1440mmX軸方向凈反力：Pxmin=y(Fk/A(Mk”+Fvk“h)/Wx)=l .35x(56& 100/30.250-(1718.000+15.750x1.500)/27. 729)=-59.438kN/m2PxmaX=Y(Fk/A+(Mk,+Fvknh)A10、Vx)=1.35x(568.100/30.250+(1718.000+15.750xl.500)/27 .729)=110.145kN/m2假設Pxmin=0,偏心安全，得 Pix=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.500+1.600)/2)xll0.145/5.500=71.093kN/m2Y軸方向凈反力：Pymin=Y(Fk/A-(Mkn+Fvk,h)/Wy)=1.35x(568.100/30.250-(1718.000+15.750xl.500)/27. 729)=-59.438kN/m2Pymax=Y(Fk/A+(Mk”+Fvk”h)/Wy)=l.35x(568.100/30.2511、0+(1718.000+15.750x1.500)/27 .729)=110.145kN/m2假設Pymin=0,偏心安全，得Piy=(l+B)/2)Pymax/l=(5.500+1.600)/2)x 110.145/5.500=71.093kN/m2基底平均壓力設計值：Px=(Pxmax+Pix)/2=(H0145+71.093)/2=90.619kN/m2Py=(Pymax+Piy)/2=( 110.145+71.093)/2=90.619kPa基礎所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=90.619x(5.5-1.6)x5.5/2=971.888kNVy=|py|(l-B)b/2=9012、.619x(5.5-1.6)x5.5/2=971.888kNX軸方向抗剪：ho/l=144O/55OO=O.262Vx=971.888kN 滿足要求！Y軸方向抗剪：ho/b=144O/55OO=O.262Vy=971.888kN滿足耍求!35、非工作狀態基礎驗算基礎及其上土的自重荷載標準值：Gk=blhyc=5.5x5.5xl.5x25=1134.375kN基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35xl 134.375=1531.406kN 荷載效應標準組合吋，平行基礎邊長方向受力：MkH=1712kN-mFvk-Fvk/1.2=74/1.2=61.667kN荷載效應基木組合時，13、平行基礎邊長方向受力：M”=2311.2kNmFVH=FV/1.2=99.9/1.2=83.25kN基礎t寬比：1 /b=5.5/5.5=ll，基礎計算形式為方形基礎。Wx=lb2/6=5.5x5.52/6=27.729m3Wy=bl2/6=5.5x5.52/6=27.729m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+lY5=1712x5.5/(5.52+5.5Y5=1210.567kNmMky=Mkl/(bMy5=1712x55/(5.52+5.52)05=1210.567kN-m1、偏心距驗算(1)、偏心位置相應于荷載效應標準組合吋，基礎邊緣的14、最小壓力值：Pkn】in=(Fk+Gk)/AMkx/W X-Mky/Wy=(568+ 1134.375)/30.251210.567/27.7291210.567/27.729=31.0340.125bl=0.125x5.5x5.5=3.781m2滿足要求！2、基礎底面壓力計算荷載效應標準組合時，基礎底而邊緣壓力值Pkmin=-31.034kPaPkmax=(Fk+Gk)/3bT=(568.1+l 134.375)/(3x1.993xl.993)=142.871kPa3、基礎軸心荷載作用應力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(568.1+1134.375)/(5.5x5.5)=56.280kN/15、m24、基礎底面壓力驗算(1) 、修正后地基承載力特征值f；=f；k+r)bY(b3)+r|dYm(d0.5) =200.00+0.30x19.00x(5.50-3)+1.60x19.00x(1.50-0.5)=244.65kPa(2) 、軸心作用時地基承載力驗算Pk=56.280kPaf；=244.65kPa滿足要求！(3) 、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=142.871kPa1.2fa=1.2x244.65=293.58kPa滿足要求！5、基礎抗剪驗算基礎有效高度：h0=h-8= 1500-(50+20/2)= 1440mmX軸方向凈反力：Pxmin=Y(Fk/A-(Mk,+Fvk,16、h)/Wx)=1.35x(568.100/30.250-(1712.000+61.667xl.500)/27.729)=-62.500kN/m2Pxnwc=Y(Fk/A+(Mk”+Fvk”h)/Wx)= 1.35 x(568.100/30.250+( 1712.000+61.667x 1.500)/27 .729)=113.206kN/m2假設Pxmin=0,偏心安全，得Pix=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.500+1.600)/2)xll3.206/5.500=73.069kN/m2Y軸方向凈反力：Pymin=Y(Fk/A-(Mkn+Fvknh)/Wy)=1.35x(568.100/17、30.250-(1712.000+61.667x1.500)/27. 729)=-62.500kN/m2Pymax=Y(Fk/A+(Mk”+Fvk”h)/Wy)=1.35x(568.100/30.250+(1712.000+61.667xl.500)/27 .729)=113.206kN/m2假設Pymin=0,偏心安全，得Ply=(l+B)/2)Pymax/l=(5.500+1.600)/2)xll3.206/5.500=73.069kN/m2基底平均壓力設計值：Px=(Pxmax+P ix)/2=( 113.206+73.069)/2=93.13 8kN/m2Py=(Pymax+Piy)/18、2=(l 13.206+73.069)/2=93.138 kN/m2 基礎所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=93.138x(5.5-1.6)x5.5/2=998.905kNVy=|py|(l-B)b/2=93.138x(5.5-1.6)x5.5/2=998.905kNX軸方向抗剪：ho/l=144O/55OO=O.262Vx=998.905kN滿足要求！Y軸方向抗剪：ho/b=144O/55OO=O.262Vy=99&905kN滿足要求！36、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 020140基礎底部短向配筋HRB400 020140基礎頂部長向配筋HRB400(D16140基礎頂19、部短向配筋HRB400(P161401、基礎彎距計算基礎x向彎矩：M=(bB)2pxl/8=(5.51.6)2x90.619x5.5/8=947.591kNm 基礎Y向彎矩：Mn=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.6)2x90.619x5.5/8=947.591kNm2、基礎配筋計算(1) 、底面長向配筋面積aSi=|M u |/(aif；bho2)=947.591 x 106/(l x 16.7 x 5500x 14402)=0.005 i=l-(l-2asi)O-5=l-(l-2xO.OO5)o-5=O.OO5 ysi=l-i；i/2=l-0.005/2=0.998Asi=|MIi|/20、(Ysihoi)=947.591xlO6/(O.998xl44Ox36O)=1832mm2基礎底需要配筋：A=max(1832, pbho)=niax(1832, 0.0015x5500x1440)=11880mm2基礎底長向實際配筋：Asr=12650mn?NA|=l 1880mn?滿足要求！(2) 、底面短向配筋面積aS2=|M I |/(aif；lho2)=947.591 x 106/(1 x 16.7x5500x 14402)=0.0052= 1 -(1 -2aS2) 5= 1 -(1 -2x0.005) 5=0.005YS2= 13= 1 -0.005/2=0.998As2=|M I21、 |/(Ys2hofy2)=947.591 x 106/(0.998x 1440x360)=1832mm2基礎底需要配筋：A2=max( 1832, plh0)=max(l 832, 0.0015x5500x1440)=11880mm2基礎底短向實際配筋：As2-12650mm2A2= 1 1880mm2滿足要求！(3) 、頂面長向配筋面積基礎頂長向實際配筋:As3-8096mm20.5Asi-0.50.5AS2-0.5xl2650=6325mm2 滿足要求！(5) 、基礎豎向連接筋配筋面積基礎豎向連接筋為雙向10500。37、配筋示意圖PB3WI 10500基礎配筋圖四、塔吊施工技術、安全措22、施4.1塔吊基礎4. 1. 1基礎采用C35磴，墊層釆用C15,受力主筋為III級鋼，底筋保護層厚 度為50mm,側面保護層厚度為35mm, 1#塔吊基礎底標高為-2.2m,平面尺寸5. 5*5. 5m,基礎高度1. 5m； 2#塔吊基礎底標高為-2. 65m,平面尺寸5. 5*5. 5m,基 礎高度15m,塔吊基礎平而、剖而圖詳見附圖。4. 12基礎表而平整度允許偏差為1/1000，埋件的位置、標高和垂直度及施 工工藝應符合出廠說明書的要求。4. 1. 3基坑開挖完成后應及時檢查標高及幾何尺寸，同時注意觀察基坑土的 物理力學指標是否滿足地質勘察資料小的數據，若嚴重不符合，應考慮重新設計 該基23、礎。4.1.4基礎周圍應修筑邊坡和排水設施，并及時做好排水工作，避免浸泡。 基礎施工完成后，應經公司技術部驗收合格后方可進行塔機安裝。4.2塔機安裝與拆除4. 2. 1基礎檜強度達到設計強度80%時方可進行塔機安裝。4. 2. 2塔機的裝拆均必須由有相應資質的專業隊伍進行，并應有技術和安全 人員在場監護。4.2.3安裝前，應對設備進行全而檢查，確認無誤后方可進行。1）在離安裝點5n）處設置臨時電源，拆除牽引桿，檢查和擰緊齊部位的螺栓; 檢杳起升和變幅卷揚機制動器，確認無謀后支導輪架。2）開動變幅卷揚機，安裝并調節好摩擦盤，并對塔機各部再進行一次全而 檢查和潤滑。而后開始豎起塔身，安裝并固定標準24、節。4. 2. 4塔機的金屬結構及所有的電氣設備的金屬外殼均必須有可靠的接地裝置，接地電阻不大于4Q。4. 2.5塔機裝拆作業必須在口天進行，遇大風、濃霧和南雪等惡劣天氣應停 止作業。裝拆過程屮如遇天氣突變、突然停電、機械故障等意外情況，短吋間不 能繼續作業時，必須使已裝拆部分達到穩定狀態并固定牢靠，并應將各部位的欄 桿、平臺、扶桿、護圈等安全防護裝置裝齊。4.2.6木工程塔吊拆除必須按照嚴格的拆除程序進行，為安全起見，本道附 壁架的拆除必須在拆除后塔身懸高低于下道附壁架允許懸高時才能進行，且拆除 前必須進行垂直度檢查、校正，以防發生事故。4.3塔機升降作業4.3.1升降作業過程中，必須有專人25、指揮，專人照看電源，專人操作液壓系 統，專人緊固螺栓。4. 3. 2升降作業應盡量在口天進行，特殊情況需夜間進行時，應有充分的照 明。4. 3.3風力在四級以上時，不得進行升降作業，作業過程屮若風力突然加大 時，應立即停止作業，并緊固連接螺栓。4.3.4頂升過程屮應將回旋機制動，嚴禁回轉塔身及其他作業。五、質量保證措施(1) 、嚴格執行基礎施工方案.(2) 、格執行技術交底制度，做到交底到人，使每一個施工人員明確施工工 藝。(3) 、做好混凝土養護工作，混凝土試塊的制作。(4) 、嚴格控制預埋鐵的安放位置及標高。(5) 、必須等基礎強度達到后方可拆模。六、職業健康安全保證措施(1) 、堅持以“安全第一，預防為主”的方針，確定安全生產責任。(2) 、作好圍護和支撐加固工作，并在片區長，安全員檢查通過后，方可施 工。(3) 、落實安全生產責任制和各項安全管理制度。堅持管生產必須管安全的原則，把安全措施貫穿到安裝和拆除的全過程中去。(4) 、未盡事宜按照國家規范、規定及公司冇關安全規程、規定執行。七、環境保證措施1、各種垃圾有序堆放，并做好防塵處理。2、混凝土定點攪拌，并做好污水處置工作。3、未盡事宜按照國家規范、規定及公司有關安全規程、規定執行。八、附圖、塔吊說明書