午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、安置房一期工程2標段懸挑式鋼管腳手架搭設方案一、工程概況1、工程名稱： 2、工程地點： 3、建設單位：、4、設計單位： 5、監理單位： 6、施工單位： 7、建筑面積：60395m28、結構類型：框剪13至17層9、工期：暫定720天 二、編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011) 鋼管腳手架扣件GB15831-2006建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)鋼結構設計規范(GB 50205-2002)建筑施工安全檢查評分標準（JGJ59-2011）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）本工程的相關的施2、工圖紙三、腳手架的搭設3.1.1搭設順序畫工字鋼預埋點預埋工字鋼錨固鋼筋布置工字鋼并固定搭設底層大橫桿搭設內外立桿依次按步距搭設大小橫桿搭設剪刀撐設連墻件鋪腳手板掛安全網鋼絲繩拉結。3.1.2懸挑腳手架搭設的位置1#樓在七層設一道懸挑，十三層設一道懸挑；3#樓、4#樓、6#樓、7#樓十二層設一道懸挑（以下位置設12米雙立桿）；9#、10#樓八層設一道懸挑（以下位置設10米雙立桿）。搭設要點3.1.2.2預埋工字鋼錨固鋼筋在梁板筋綁扎完畢后預埋固定工字鋼鋼筋，預埋鋼筋位置及尺寸見圖示。18鋼筋作為拉結筋、12鋼筋作為定位筋。3.1.2.3布置工字鋼 將工字鋼插入預埋鋼筋，在調整好工字鋼位置后用木3、楔加固工字鋼，使工字鋼不得移位。3.1.2.4腳手架的基礎腳手架立桿落在16號工字鋼上，工字鋼頂焊10cm長25鋼筋頭，立桿套住鋼筋頭防止立桿移動。鋼筋頭焊在工字鋼上的焊縫高度不小于6mm。定位鋼筋頭位置圖3.1.2.5腳手架掃地桿 縱向掃地桿距工字鋼面200mm，橫向掃地桿在縱向掃地桿下。橫向掃地桿長1.2m，縱向掃地桿采用對接扣件接長。3.1.2.6搭設內外立桿和大小橫桿每立面和每懸挑段的立桿、大橫桿的鋼管長度組合見外架立面圖，立桿、大橫桿接頭位置見下圖示：立桿和大橫桿接長采用對接扣件。大橫桿步距900mm。在立桿和大橫桿相交處設置小橫桿，小橫桿位于大橫桿上。小橫桿根據支撐腳手板的需要等間4、距設置時，最大間距不應大于縱距的1/2。3.1.2.7支撐體系腳手架的支撐體系包括縱向支撐（剪刀撐）、橫向支撐。每立面剪刀撐搭設見外架立面圖。剪刀撐的接長采用搭接，搭接長度1m，設置3個旋轉扣件固定。搭接見圖示：剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。3.1.2.8建筑物與架體的拉結在外圈每跨梁中部位置預埋短鋼管，用扣件將短鋼管和外架內外立桿水平拉結。短鋼管伸出混凝土面不小于200mm、短鋼管埋入梁內不小于300mm。在外側每根框架柱中部位置用鋼管扣件和外架大橫桿水平連接。架體拉結見下圖示：3.2.1.9鋪設腳手板 底層外架用木枋將廢5、模板拼的板塊釘起，木枋上鋪竹腳手板。模板塊要封到建筑物外邊沿，模板到建筑物外邊沿不得留有14mm的孔隙。竹腳手板為280030050mm，沿外架縱向布置4塊腳手板。在操作層鋪設4塊腳手板。腳手板用14#鐵絲和小橫桿捆牢。腳手板具體布置見下圖:3.2.1.10掛安全網立面安全網采用18006000mm密目安全網，用安全繩和大橫桿綁牢，立網底部要壓在作業面腳手板下。支設安全網要外高內低，兩網搭接嚴密，受力均勻。安全網要平整張緊。3.2.1.11鋼絲繩拉結 在外層梁預埋鋼筋拉環(拉環位置見工字鋼平面布置圖)，拉環和懸挑工字鋼拉結鋼絲繩連接。鋼筋拉環采用梁中預埋12鋼筋，鋼絲繩采用6199.3鋼絲繩，6、鋼絲繩夾采用Y10，索具螺旋扣選用0O型M22。用一米長鋼絲繩做成的鋼絲繩環套在工字鋼端頭，工字鋼底焊接100mm高25鋼筋頭防止鋼絲繩環滑動。鋼絲繩拉結見下圖:鋼絲繩套環上鋼絲繩夾間距60mm，鋼絲繩末端距第一個鋼絲繩夾140160mm。鋼絲繩夾U形部分卡在短繩頭（即活頭）一邊。3.2.1.12特殊部位處理a、外架在施工電梯處的處理 施工電梯位置見工字鋼平面布置圖、施工電梯兩側外架布置見外架北立面圖。施工電梯靠外架寬4000mm，外架搭設時，施工電梯所占位置按3跨(4500mm)考慮，6米鋼管和施工電梯兩側縱向水平桿用旋轉扣件搭接，每側搭接長度750mm。施工電梯安裝時，拆除6m鋼管，拆除圖7、示1、2號立桿及1、2號立桿下工字鋼。北立面縱向水平桿排桿時從施工電梯兩側進行。b、外架在卸料平臺處的處理卸料平臺平面位置圖見工字鋼平面布置圖，立面位置見外架南立面圖。卸料平臺寬2000mm、長6000mm，伸出外架長度2500mm。卸料平臺所占位置按2跨(3m)考慮，4.5米鋼管和卸料平臺兩側縱向水平桿用旋轉扣件搭接，每側搭接長度750mm。卸料平臺安裝時，拆除4.5m鋼管。卸料平臺拆除后，恢復4.5m鋼管、安全網、剪刀撐。4.5m搭接鋼管做法可參照施工電梯處水平桿搭接做法。卸料平臺使用時，卸料平臺洞口加固見下圖示： 卸料平臺的具體設計將編制專項方案。四、腳手架的使用外腳手架的日常管理由架子8、班長李長榮負責，安全員周涔監督。腳手架使用時登架作業人員應注意以下幾個問題：（1）腳手架驗收合格方可使用。結構施工結束轉入（2）在架子上作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。（3）架子上作業人員若發現架子防護不完善，作業不方便時要及時找工長反映，由架子工處理架子問題。（4）在從事外裝修時，外裝修工人不得隨意拆除除裝修部位的拉接點，因工程施工需要必須拆除拉接點時，要報工長先采取相應措施后再行拆除。（5）工程外腳手架使用時間較長（約8個月），因此在使用過程中需要進行檢查，發現桿件變形嚴重，防護不全，拉接松動等問題要及時解決。（6）嚴禁在外架上擱置木方、鋼筋、9、鋼管，外架上的零星材料、垃圾要及時清理。五、腳手架的拆除5.1拆除腳手架前的準備工作5. 1.1應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；5. 1.2應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；5. 1.3應清除腳手架上的雜物及地面障礙物；5.1.4腳手架拆除時拆除范圍應設置警戒線，并派專人巡視。5.2拆除腳手架時，應符合下列規定5.2.1拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。腳手架拆除順序按搭設順序的逆向進行，所有桿件拆除完后，方可拆除拉接鋼絲繩，抽出懸挑工字鋼。5.2.2連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架；分段拆除高差不應大于10、兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固；5.2.3當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；5.2.4當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先加固后拆除。5.3腳手架卸料時要求5.3.1各構配件嚴禁拋至地面。各構配件從窗洞口傳至樓面，用施工電梯進行垂直運輸。5.3.2運至地面的構配件應按品種、規格堆碼整齊。六、施工安全管理1、腳手架搭設人員必須是經過按國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、作11、業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。4、當有六級以上大風和霧、雨天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨后上架作業應有防滑措施。5、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件： 1）主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿； 2）連墻件。6、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。7、工地臨時用電線路的搭設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46）的有關規定執行。8、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。一、參數信息1.腳手架參數搭12、設尺寸為：橫距Lb為 0.8m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.25m； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根； 采用的鋼管類型為483.5橫桿與立桿連接方式為單扣件，連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3.6m，水平間距4.5m，采用扣件連接，連墻件連接方式為單扣件；2活荷載參數施工均布荷載（KN/m2）:3000；腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數：2層3風荷載參數本工程地處浙江寧波市，基本風壓0.5 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受13、的結構自重標準值(kN/m):0.1278；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；5水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16#工字鋼，其中建筑特外腳挑段長度1.2m，建筑內錨固段長度按規范要求留置（1.25b）。錨固壓點螺栓直徑（mm）：16，混凝土標號：（同樓板砼）6拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為：6.000；鋼絲繩與墻距離為（m）：2.700； 懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面鋼絲繩14、距建筑物1.1m. 7、懸挑鋼梁的制作及設置 16#“工”字鋼懸挑，末端長為凈挑尺寸1.25倍，末端固定及支點固定。做法如下：二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.03815、+1.20.08=0.142 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1421.52+0.101.121.52 =0.278 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1421.52-0.117116、.121.52 =-0.327 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.278106,0.327106)/5080=64.37 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 64.37 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.008=0.118 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0. 8 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.17、6770.11815004/(1002.06105121900)+0.9900.815004/(1002.06105121900) = 1.758 mm；大橫桿的最大撓度 1.758 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2011第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.818、1.5/(2+1)=0.120 kN；活荷載標準值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.12)+1.4 1.2 = 1.893kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8930.8/3 = 0.505kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.5019、9kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.509106/5080=100.102 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =100.102 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0388004/(3842.06105121900) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+1.2= 1.378 kN；集中荷載標準值最不利20、分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax = Pl（312-412/9）/72EIpmax = 0.997mm ；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.008+0.997 = 1.005 mm；小橫桿的最大撓度為 1.005 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑21、承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷載標準值: Q = 30.81.5/2 = 1.8 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.015+0.18)+1.41.8=2.824 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準22、值包括以下內容：D表示單立桿部分，S表示雙立桿部分。(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1278kN/m NGD1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8014.40 = 2.258kN； (2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NGD2= 0.30.81.5(0.8+0.2)/2 = 1.89 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NGD3 = 0.150.81.5/2 = 0.9 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NGD4 = 0.0051.514.4 23、= 0.108 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 5.156 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.81.52/2 =3.6 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Nd = 1.2 NGD+0.851.4NQ = 1.24.979+ 0.851.44= 10.735 kN； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為Nd = 1.2NGD+1.4NQ = 1.25.156+ 1.43.6=11.227kN；六、立桿的穩定性計算: 外腳手架采用雙立桿搭24、設，按照均勻受力計算穩定性。穩定性計算考慮風荷載，按立桿變截面處和架體底部不同高度分別計算風荷載標準值。風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.44 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74，0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，立桿變截面處和架體底部風荷載標準值分別為: Wk1 = 0.7 0.50.740.214 =0.055 kN/m2； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 25、MW 分別為: Mw1 = 0.85 1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 1.40.0551.51.82/10=0.032 kNm； 1. 主立桿變截面上部單立桿穩定性計算。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = Nd = 10.471kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = Nd= 11.227kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算26、長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 10471.104/(0.186489)+32055.073/5080 = 121.435 N/mm2；立桿穩定性計算 = 121.435 N/27、mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 11227.104(0.186489)=123.437 N/mm2；立桿穩定性計算 =123.437 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.5，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.5= 0.069kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣28、件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 1.563 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0=6.563 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 250/15.8的結果查表得到 =0.958，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9584.8910-4229、05103 =96.035 kN；Nl = 6.563 Nf = 96.035,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl =6.563小于單扣件的抗滑力 8 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為800mm，內排腳手架距離墻體250mm，支拉斜桿的支點墻體為1100mm,水平支撐梁的截面慣性矩I=866.2cm4，截面抵抗矩W=108.3cm3，截面積A=21.95cm2受腳手架集中荷載N=1.25.156+1.30、43.6=11.227KN；水平鋼梁自重荷載q=1.221.950.000178.5=0.207KN/m各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R2=12.59KNR3=10.798KNR4=-0.312KN最大彎矩Mmax=1.621KNm最大應力=M/1.05W+N/A=1.621106/（1.05108300）+7.927103/2195=17.867N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值17.867 N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215 N/mm2，滿足要求！九、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16a號工字鋼，計算公式如下： = M/b WX f其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩31、定系數，按照下式計算：b=（570tb/lh）(235/fy)經過計算得到最大應力b=（570tb/lh）(235/fy)=5701063235/（2400160235）=0.94由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范（GB50017-2003）附表B，得到b值為0.77。經過計算得到最大應力=1.621106/（0.77108300）=19.479 N/mm2水平鋼梁的穩定性計算=19.479小于f=215 N/mm2，滿足要求！十、拉繩的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸線RUi按照下面計算RAH=RUicosi其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力各支點的支撐力Rci= 32、RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RUi=13.595KN十一、拉繩的強度計算鋼絲拉繩（支桿）的內力計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=13.595KN選擇619鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑14mmFg=aFg/K其中Fg為鋼絲繩的容許拉力（KN）Fg為鋼線繩的鋼線破斷拉力總和（KN），查表得Fg=123KN-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82、0.8 RU=13.595KN經計算，選擇此型號鋼絲繩能滿足要求。鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU的最大值進33、行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=13.595KN鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中，f拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8每個拉環按2個截面的吊環應力不應大于50N/mm2所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環最小直徑D=135954/（3.142502）1/2=13.2mm，選用14mm,實際拉環選用直徑D=18mm的HPB235鋼筋制作。十二、錨固段與樓板連接的計算1、水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式：hN/d fb其中，N為錨固力，即使用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.312KNd為樓板螺栓的直徑，d=18m34、mfb為樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.27N/mm2f為鋼材強度設計值，取215N/mm2h為樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度經過計算得到h要大于312/（3.142181.27）=4.344mm螺栓所能承受的最大拉力F=1/43.1418221510-3=54.68KN螺栓的軸向拉力N=0.312KN小于螺栓所能承受的最大拉力F=54.683KN，滿足要求！2、水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓的軸向壓力，N=10.798KNN（b2-d2/4）fcc其中，N為錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=10.798KNd為樓板螺栓的直徑，d=18mmb為樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=90mmfcc為混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.9N/mm2（b2-d2/4）fcc=（902-3.142182/4）11.9/1000=93.362KNN=10.798KN經過計算得到公式右邊等于93.36KN，大于錨固力N=10.80KN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！十三、型鋼懸挑卸料平臺計算書（詳見專項施工方案）