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1、華清學府城二期三階段標段41#樓插扣式滿堂架施工方案審核：編制：2015年 3 月第一節、編制依據模板工程的施工質量是對整個砼工程質量，對下道工序的施工有直接的影響。因此，合理選用模板支撐體系，嚴格執行“三檢制”，保證模板的施工質量。本工程支模計算依據西安建筑科技大學建筑設計研究院設計的華清學府城二期三階段標段建筑、結構圖紙和圖紙答疑紀要及圖紙設計變更，及以下標準、規范：1）建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011。2）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011、J842011。3）支模計算軟件。相關國家規范、地方標準等技術文件：4）混凝土結構工程施工及驗收規范GB50204922、；5)混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2011；6)建筑工程施工質量驗收統一標準GB 50300-2011；7)建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008；PKPM 施工計算軟件。第二節、工程概況2.1 工程簡介工程名稱：華清學府城二期三階段標段41#樓工程工程地點：建設單位：設計單位：質量：符合國家GB50300 2001 各項建筑工程質量統一驗收標準合格等級，確保陜西省級優質工程“長安杯”。2.2 建筑概況本工程位于西安市幸福路109 號華清學府城東南部，西安建筑科技大學東校區內，本工程為一類高層住宅樓建筑，總建筑面積 39687.3，其中地上 37130，地下 2553、7.3；地上 32、30 層，地下一層；建筑高度96.6m；鋼筋混凝土剪力墻結構；抗震設防烈度八度；一類高層住宅樓；耐火等級一級；防水等級一級；屋面防水等級I 級；設計使用年限 50 年。第三節、插扣式腳手架的特點插扣式腳手架全稱為多功能插扣式腳手架，它是由承插型插扣式鋼管支架衍生出來的一種新型建筑支撐系統。與插扣式鋼管支架相比具有承載力大，搭建速度快，穩定性強，易于管理等特點。1、主要構配件：(1)、立桿：桿上焊接有連接的輪盤和連接套管的豎向支撐桿件。(2)、連接輪盤：焊接于立桿上可扣接4 個方向扣接頭的八邊形孔板。(3)、立桿連接套管：焊接于立桿一端，用于立桿豎向接長的專用外套管。(4)、4、橫桿：兩端焊接有扣接頭，且與立桿扣接的水平桿件。插扣式腳手架是新型的一種便捷式支撐腳手架，它有點類似碗扣架又優于碗扣架，他的特點如下：1、具有可靠的雙向自鎖能力；2、無任何活動零件；3、運輸、儲存、搭設、拆除方便快捷；4、受力性能合理；5、可以自由調節；缺點：1、插扣式腳手架搭設不宜在基層不硬實，地面不平整和不進行混凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土質差的軟土層、地面易塌陷的地基上搭設；3、只能作為落地式腳手架使用，不能作為懸挑腳手架使用。本工程使用條件:由于本工程為剪力墻結構，樓面地面平整，全鋼大模板和頂板流水施工，要求滿堂架搭設規范且速度快，所以采用插扣式滿堂架施工支撐體系。第四節、插扣式5、支撐的設計4.1 插扣式腳手架的布置1、插扣式滿堂架的搭設嚴格按照GB 249112010標準執行，根據 42#樓實際情況，按照樓層高度選用長度2500mm 的立桿加 500mm 的 U型頂托。根據計算書、剪力墻開間尺寸和梁位置，橫桿長度采用600、900。2、對于局部特別的房間，如衛生間、廚房、陽臺等結構板標高不一致的，高差大于 30mm 的，該房間獨立設置插口滿堂架，與臨間采用鋼管扣件連接。3、部分房間適當利用長度1500mm 的鋼管扣件進行調整立桿間距，保證立桿相對梁的距離。4、對于樓梯踏步的模板支設，由于模板架支撐是斜向的，采用鋼管扣件進行搭設。5、對于頂板，由于插扣式腳手架的支設高度6、不能正好到達梁底，因此，在插扣立桿頂端，加設 U型頂托進行頂板標高的立桿高度調整。立桿頂部U型托絲桿外露不得超過25CM，確保支架及 U 型頂托的的受力穩定。頂板底采用U 型頂托上設鋼管橫桿，鋼管橫桿必須擺放在 U 型頂托中心部位，鋼管橫桿上鋪設 50*70木方，間距150mm,木方上鋪設 12mm竹膠板。6、梁底間距 600mm 設置一道水平小橫桿，用鋼管扣件連接。梁底采用小橫桿上鋪設三道50*70木方,木方上鋪設梁底板。7、在頂板混凝土布料機的安放房間采用600mm 的插口橫桿，該房間設置四道剪刀撐,剪刀撐用鋼管扣件搭設，確保滿足布料機施工的動荷載。8、根據立桿 2500mm 的尺寸，每道7、立桿有兩道插盤，兩步橫桿必須滿加，不得漏加掃地桿。第五節、施工部署準備5.1 工藝流程41#樓以中東單元間沉降縫為軸，將樓體分為兩部分，主體結構采用各單元流水施工，如下圖：24墻鋼筋16墻模板18墻澆砼110墻拆模11214頂模板116板鋼筋118板澆砼1滿堂架113墻鋼筋215墻模板217墻澆砼23墻拆模257頂模板29板鋼筋211板澆砼2滿堂架2191西單元東單元N 42#樓主體結構流水施工圖5.2 插口滿堂架施工準備a、材料準備：根據41#樓流水施工進度計劃及工程量，計劃分批進場三層的插扣滿堂架，材料的數量及進場時間，由專人負責，確保材料按時進場，并妥善保管。(1)對于發生變形、彎曲、開8、裂、生銹的架管，嚴禁使用，及時退場。(2)架管進場后，堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止雨淋生銹。b、插扣式滿堂架范圍41#樓東單元 32層、中西單元 30層結構頂板模板支撐；c、插扣式滿堂架技術交底工作在插扣式滿堂架架子搭設前，應該對工人進行新工藝的技術交底工作，交底的重點如下；1.插扣式支撐體系扣件必須插牢固，保證不能自拔。2.按規范和方案要求搭設橫桿、頂墻桿、扣件連接桿及剪刀撐。3.可調 U型頂托的自由端高度小于250mm。4.作為掃地桿的最底層水平桿必須滿加。第六節、操作工藝6.1 插扣式滿堂架操作工藝：1）將樓層各構件位置的邊線在地面上標出，以保證支架、模板施工過程中按設計尺9、寸進行施工。2）按預先的支架設計位置在地面上將立桿位置標出，并做好標記，保證立桿排列整齊。3）先豎立最角端的立桿，并逐步將周邊立桿豎起，將掃地桿及第一步橫桿搭設，保證已搭設架體穩固、不傾倒。4）在立桿全部豎立完成后，進行上部立桿搭設，將全部橫桿搭設完成，并預留出梁位。按預定架體設計要求搭設剪刀撐，剪刀撐必須按要求整體搭設。5）搭設梁底縱向受力鋼管，受力鋼管需采用雙扣件固定，鋼管搭設時需進行標高復核以保證梁底模板為設計標高。6）梁底模板鋪設時，木楞木枋放置應平順，且靠近節點位置需放置木楞。7）板底模板鋪設時，應先將頂部可調頂托調整至預定標高位置，并對其進行拉線找平，滿足平整度要求后再鋪設模板。第10、七節、質量標準7.1 質量管理基本要求為保證支模架施工質量，控制安全風險，設置二個停工驗收點，即：滿堂架基礎驗收、滿堂架驗收。由安全員、技術員負責停工驗收，驗收合格后，方可插入下一道工序施工。7.2 滿堂架的施工驗收要求1、驗收人員：施工完由項目經理組織生產經理、技術負責人、技術內業、工長、質檢和安全員進行驗收，確認合格后方可投入使用。2、檢查驗收必須嚴肅認真進行，要對檢查情況、整改結果填寫記錄內容，并簽字齊全。3、重點驗收項目：（1）插口連接驗收：安裝后的插碗插口應按隨機均布原則進行抽樣檢查，檢查扣件主要看其連接是否緊固，不合格時，必須整體重新插入或靠緊，并經復驗合格方可驗收。安全設施、防墜11、裝置是否齊全和安全可靠。（2）基礎是否平整堅實，支墊是否符合要求。第八節、安全文明要求8.1 安全施工主要注意事項 支設立柱模板和梁板模板時，應搭設工作臺，不足4m的，可使用馬凳操作，不準站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允許利用拉桿、支撐攀登上下。當搭設 4m以上的梁板模板時，應在滿堂架中間設一層簡易安全網，以防止高空墜落及墜物傷人。搭拆腳手架、模板時，應按高處作業安全技術規范的有關規定進行。且地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。拆腳手架、模板前，應由工程項目技術負責人向工長、安全員、施工操作隊組全體人員作詳細的安全技術交底。架子工持證上崗，搭設施工時避免上下同時作12、業。鋼管橫桿、立桿的接頭應錯開。緊固時注意握緊工具、扣件避免其墜落傷人。外架上所有腳手板、擋腳板、安全網必須搭設牢固、封閉嚴密，以防發生高空墜落、施工落物和水泥、建筑垃圾等粉塵飛揚等現象。搭拆腳手架過程中，操作人員應系好安全帶帶好安全帽，一切操作過程都應符合相關安全操作規范、規程和標準。拆模采用長撬桿，嚴禁操作人員站在正拆除的模板下，拆模間歇時，將活動的模板、拉桿、支撐固定。對職工進場進行安全技術教育，發現施工中的安全技術問題應及時解決。現場安全員有權制止違章指揮和違章作業，遇有險情應立即停止施工作業，并報告工程項目領導及時處理。模板拆除時，不應對摟層形成沖擊荷載，拆除的模板和支架應分散堆放并13、及時運走，防止人員踏空墜落。8.2 腳手架施工的危險源腳手架搭、拆、使用時的高空墜落；腳手架搭、拆、使用時的物體打擊；腳手架的坍（垮）塌。針對高空墜落的管理要求 參與搭拆作業的人員，須持證上崗，安全帽、安全帶、防滑鞋等要穿戴齊全，嚴禁酒后作業。作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。工人在架上作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失、和落物；嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。腳手架進行全封閉使用，外架底部滿鋪腳手板，下掛密目安全兜網一道。（外架另行設計。）安全網必須與結構連接嚴密牢固。嚴禁使用損壞和腐朽的安全網。作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，14、禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通(梯)道，嚴禁攀援腳手架上下。六級及六級以上大風和雨、雪天應停止腳手架作業；雨、雪之后上架作業時，應把架面的積雪、積水清除掉，仔細檢查確認安全后，方可上人操作。針對物體打擊的管理要求 搭拆過程中，不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的扣件應放入袋內，傳遞至地面并放指定地點堆存。拆下的鋼管與配件，應及時傳送至樓層內，防止碰撞，嚴禁拋擲。在整個拆除作業過程中，項目安全員應切實作好現場巡查工作，在主要通道處設置警戒區，安排警戒員一15、名巡視，確保拆除作業順利進行。針對坍（垮）塌的管理要求 腳手架必須嚴格按方案進行搭設，在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距做尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。本支模架只允許作為結構施工支模架，不允許堆載，不得隨意超負荷使用。本支模架作為支撐架，立桿垂直度須嚴格控制，一般須吊線復核，必要時用經緯儀復核垂直度。在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件、安全網等。施工前因操作要求需要拆除部分架體時，必須經項目總工程師同意，并由施工工長旁站指揮，防止誤拆桿件。8.3 安全檢查1、檢查腳手架是否變形或沉陷。若有異常，應16、隨時上報、及時處理。2、檢查腳手架整體和局部尤其是主梁或大梁下立桿的垂直度，若有異常，應及時加固和消除隱患。3、檢查插插口時，先看其外觀，視情況對其進行涂油和緊固。4、檢查連接件是否齊全、松動、位移等，因施工需要移動，必須在專人負責下在相鄰位置補足。5、檢查安全網等是否完整、牢固，若有損壞及時調換、整改。6、檢查滿堂架的荷載情況。支模架上不準堆放大量材料、過重的設備，以免超過設計荷載，如發現有處于不安全位置和不穩定狀態的，應及時糾正。此外，還要逐日清除腳手板上的垃圾。7、腳手架維護和保養應設專人定期完成，遇大風、大雪、大雨天氣應重新維護驗收后投入使用。8.4 文明要求1、對現場架料堆場進行統一17、規劃，對不同的進場材料設備進行分類合理和儲存，并掛牌標明標示，重要設備材料利用專門的圍欄和庫房儲存并設專人管理。2、架料堆放場地要求硬化、平整、有圍護。3、環保與文明施工。做到工完場清。整個架料堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低揚塵低能耗的整體效果。第九節、模板支撐體系設計計算計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、建筑施工承插式扣件鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010等規范編制。9.1、插扣式鋼管樓面模板支撐計算書1.計算參數結構板厚120mm，層高3m，；模板材料為：竹膠板厚度12mm；竹膠18、板彈性模量E=6000N/mm2,板底方木彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2；支撐采用483.5mm 插扣式鋼管：橫向間距900mm,縱向間距900mm,支撐立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm,壁 厚3.5mm,截 面 積4.50cm2,回 轉 半 徑i=15.90mm；鋼 材 彈 性 模 量E=206000N/mm2,抗 剪 強 度fv=120.00N/mm2，Q345鋼材抗彎強度f=300.00N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型標準值單位計算寬度(m)板厚(m)系數設計值底模自重 0.319、0 kN/m2 1.0 1.2=0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.18 1.2=5.18 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.18 1.2=0.24 kN/m施工人員及施工設備荷載 1.00 kN/m2 1.0 1.4=1.40 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 =7.18 kN/m 底模和龍骨撓度驗算計算組合()q2 =5.78 kN/m（2）頂板底模板驗算第一層龍骨(木楞)間距 L=150 mm，假設計算跨數5 跨。底模厚度10mm W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000m20、m41）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.107,M1=KMq1L2 =-0.1077.184502=-155573N.mm 剪力系數KV=0.606,V1=KVq1L=0.6067.18450=1958Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.107,M2=KMq2L2 =-0.1075.784502=-125238N.mm 跨中彎矩系數KM=0.077,M3=KMq2L2=0.0775.784502=90125N.mm 剪力系數KV=0.606,V2=KVq2L=0.6065.78450=1576N撓度系數K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(5.78/1.2)21、4504/(100 6000486000)=0.44mm c.施工人員及施工設備荷載按1.00kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.4 1.00=1.40 kN,計算簡圖如下圖所示跨中彎矩系數KM=0.200,M4=KMPL=0.2001.401000450=126000 N.mm 支座彎矩系數KM=-0.100,M5=KMPL=-0.1001.401000450=-63000N.mm 剪力系數KV=0.600,V3=KVP=0.6001.40=0.84kN撓度系數K=1.456,3=KP,L3/(100EI)=1.456(1.40/1.4)10004503/(100 60004860022、0)=0.46mm2）抗彎強度驗算M1=-155573N.mm,M2M5=-188238N.mm,M3M4=216125N.mm 比較 M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩Mmax=216125N mm=0.22kN m=Mmax/W=216125/54000=4.00N/mm2樓板底模抗彎強度=4.00N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=1958N,V2+V3=1576+840=2416N 比較 V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力Vmax=2416N=2.42kN=3Vmax/（2bh）=32416/(2 100023、18)=0.20N/mm2樓板底模抗剪強度=0.20N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.44+0.46=0.90mm =450/250=1.80mm 樓板底模撓度max=0.89mm=1.80mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖(3)第一層龍骨(木楞)驗算鋼管橫向間距900mm,第一層龍骨(木楞)間距 150mm,計算跨數2 跨第一層龍骨(木楞)采用木枋b=50mm,h=70mm W=bh2/6=5 0 702/6=64000mm3,I=bh3/12=5 0 703/12=2560000mm4。1)抗彎強度驗算q=q1第一層龍骨(木楞)間距/計算寬度=7.124、8450/1000=3.23 kN/m 彎矩系數KM=-0.125,Mmax=KMqL2=-0.1253.2312002=-581400N mm=-0.58kN m=Mmax/W=581400/64000=9.08N/mm2 第一層龍骨(木楞)抗彎強度=9.08N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625,Vmax=KVqL=0.6253.231200=2423N=2.42kN=3Vmax/（2bh）=32423/(2 6080)=0.76N/mm2第一層龍骨(木楞)抗剪強度=0.76N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數25、K=0.521,q=q2第一層龍骨(木楞)間距/計算寬度=5.78/1.2 450/1000=2.17kN/m=2.17N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5212.1712004/(100 90002560000)=1.02mm =1200/250=4.80mm 第一層龍骨(木楞)撓度 max=1.02mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖(4)第二層龍骨(鋼管楞)驗算鋼管縱向間距900mm,計算跨數2 跨。第二層龍骨(鋼管楞)采用 483.5 鋼管W=1 35352/6=42875mm3,I=1 35353/12=125000mm41)抗彎承載力驗算彎矩系數KM=26、-0.188,P=1.2503.231200=4845N=4.85k N Mmax=KMPL=-0.1884845900=-819774N mm=-0.82kNm=Mmax/W=819774/64000=12.81N/mm2 第二層龍骨(鋼管楞)抗彎強度=12.81N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.688,Vmax=KVP=0.6884.851000=3337N=3.34kN=3Vmax/(2bh)=33337/(1 26080)=1.04N/mm2 第二層龍骨(鋼管楞)抗剪強度=1.04N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算27、撓度系數K=0.911,P，=1.2502.171200=3255N=3.26k N max=KP，L3/(100EI)=0.91132559003/(100 900012560000)=0.94mm =900/250=3.60mm 第二層龍骨(鋼管楞)撓度 max=0.94mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根立柱的最大支座力的系數2.376 每根鋼管承載NQK1=2.3764.851000=11524N每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=1.200.9011000=1080 N 每根鋼管承載荷載NQK=NQK1NQK2=1128、524+1080=12604N 鋼管重量0.0479kN/m,立桿重量=4.820.04791000=231N 水平拉桿4 層,拉桿重量=4(1.20+0.90)0.05 1000=420 N 支撐重量NGK=立桿重量水平拉桿重量=231+420=651N 鋼管軸向力N=1.2NGKNQK=1.2 651+12604=13385N(2)鋼管立桿長細比驗算LO=h=1.2 1.50=1.80m,LO=h+2ka=1.00+2 0.7 0.20=1.28mLO=1.80m，鋼管的 i=15.90mm,=LO/i=1800.00/15.90=113.21 插扣式鋼管桿件長細比113.2 150.0,29、滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.386,P=N/(A)=13385/(0.386 450.00)=77.06 N/mm2 插扣式鋼管立桿穩定性77.06N/mm2300.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算插扣式鋼管腳手架立桿支承面為混凝土樓板（按C35考慮）,樓板厚=100mm,上部荷載F=13385/1000=13.39kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=180-20=160mm,=0.41.2/S=1.00 pc,m=0N/mm2,Um=2(200+160)+2(100+160)=1240mm,h=1.00(0.7 h ft0.230、5pc,m)UmhO=(0.7 11.43+0.25 0)1.001240160/1000=198.60kN受沖切承載力198.60kN F=13.39kN,滿足要求。(2)支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.20+2 0.10)(0.10 3)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受壓承載力364.65kN F=13.39kN,滿足要求。5.計算結果底模樓模板18mm,第一層龍骨(木楞)采用單枋 b=50mm，h=31、70mm,間距 150mm；第二層龍骨(鋼管楞)采用 483.5mm 鋼管；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距900mm，可滿足要求。9.2、插扣式梁模板支撐計算書1計算參數結構樓板厚180mm，梁寬 b=400mm，梁高 h=1500mm，層高 5.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為夾板,底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊立桿至板立桿距離0.60m；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2;采用三根插扣式鋼管支撐,橫向間距600mm，縱向間距600mm，支架立桿的步距h=1.50m,支32、架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a=0.20m;鋼管直徑48mm，壁厚 3.5mm，截面積 4.24cm2，回轉半徑i=15.90mm；立桿鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量E=206000N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2,Q345 鋼材抗彎強度f=300.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型標準值單位梁寬(m)梁高(m)系數設計值底側模自重 0.3 kN/m2(0.40 +2.64)1.2 =1.09 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 1.50 1.2=17.28 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.40 1.5033、 1.2=1.08 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.40 1.4=1.12 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 =20.57 kN/m 梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 =16.21 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨(木楞)間距 L=300mm，計算跨數5 跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=400mm。W=bh2/6=400182/6=21600mm3,I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.10520.573002=-194387N mm=Mmax/W=1943834、7/21600=9.00N/mm2梁底模抗彎強度=9.00N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60620.57300=3740N=3Vmax/(2bh)=3 3740/(2 40018)=0.78N/mm2梁底模抗剪強度=0.78N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q2=16.21kN/m;max=Kq2L4/(100EI)=0.64416.213004/(100 6000194400)=0.73mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模撓度max=0.7335、mm=1.20mm,滿足要求。（3）第一層龍骨(木楞)驗算立桿橫向間距L2=600mm，梁寬度b=400mm；第一層龍骨(木楞)采用木枋b=60mm,h=80mm。W=bh2/6=60802/6=64000mm3；I=bh3/12=60803/12=2560000mm4；a.梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(木楞)間距/梁寬=20.57300/400=15.43kN/mb板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度 25模板重)1.4 活載=1.2(0.18 25+0.30)+1.4 2.50=9.26kN/m2板傳遞到第一層龍骨(木楞)的荷載 P=(300+200)/1000 300/10009.2636、=1.39kN經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.36kN,N2=8.23kN,N3=0.36kN Mmax=0.37kNm,Vmax=4.11kN，F=8.23kN,max=0.15mm 1）抗彎強度驗算=Mmax/W=0.37106/64000=5.78N/mm2第一層龍骨(木楞)抗彎強度=5.78N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算=3Vmax/(2bh)=3 4.111000/(2 6080)=1.29N/mm2第一層龍骨(木楞)抗剪強度=1.29N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算max=0.15 =L/250=600/25037、=2.40mm第一層龍骨(木楞)撓度 max=0.15mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（4）第二層龍骨(鋼管楞)驗算鋼管橫向間距L=600mm，計算跨數3 跨；第二層龍骨(鋼管楞)采用單枋b=80mm，h=80mm W=1 80802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.175,F=8230N=8.23kN Mmax=KmPL=0.1758.231000600=864150N mm=0.86kN m=Mmax/W=864150/85333=10.13N/mm2第二層龍骨(鋼管楞)抗彎強度=10.13N/mm38、2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.650,Vmax=KVP=0.6508.23=5.35kN=3Vmax/(2bh)=3 5.351000/(2 8080)=1.25N/mm2第二層龍骨(鋼管楞)抗剪強度=1.25N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數K=1.146,F=8 max=KPL3/(100EI)=1.1468.2310006003/(100 90003413333)=0.66mm =L/250=600/250=2.40mm 第二層龍骨(鋼管楞)撓度 max=0.66mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖39、如下圖：3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為2.156 每根鋼管承載NQK1=2.1568230=17744N每根鋼管承載活荷載(1.0kN/m2):NQK2=1.40.600.601000=504N每根鋼管承載荷載NQK=NQK1 NQK2=17744+504=18248N 鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.03263.5 1000=114N水平拉桿3 層,拉桿重量=31.2047.90=172N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量=114+172=286N 鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1.2286+18248=18591N(2)鋼管立桿長細比40、驗算LO1=h=1.21.50=1.80m,LO2=h+2ka=1.00+2 0.7 0.20=1.28mLO=LO1=1.80m=1800mm,i=15.90mm,=LO/i=1800/15.90=113.21 鋼管立桿長細比113.21 150,滿足要求。(3)不組合風荷載時，鋼管立桿穩定性驗算=0.386,P=N/(A)=18591/(0.386424.00)=113.59N/mm2鋼管立桿穩定性計算113.59N/mm2300.00N/mm2,滿足要求。(4)組合風荷載時，立桿穩定性計算立桿彎矩基本風壓0.7kN/m2,風荷載高度變化系數1.56,風荷載體型系數1.040；風荷載標準值41、：Wk=0.7 1.561.0400.70.7=1.351kN/m2；Mw=0.85 1.4 Mwk=0.851.4 Wklah2/10=0.85 1.4 1.3510.6 1.502/10=0.217kNm；立桿穩定性驗算鋼管軸向力Nw=18.59kN=Nw/(A)+Mw/W=18.59103/(0.386 424)+0.217 106/5080=161.92N/mm2；組合風荷載時，立桿穩定性為161.92N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底座200100mm,支承面為（按C30考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=18.59k42、N=18591N（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00 pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7 h ft0.25pc,m)UmhO=(0.7 11.43+0.25 0)1.001020105/1000=107.21kN鋼管支承面受沖切承載力107.21kN 18.59kN,滿足要求。(2)支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.20+2 0.10)(0.10 3)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受壓承載力F=364.65kN 18.59kN,滿足要求。9.計算結果立桿縱橫向間距900*900mm滿足要求，立桿頂層步距1.00m,立桿中間層最大步距1.50m,模板支架可調底座調節絲桿外露長度不應大于300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于550mm。底層的水平桿步距可按標準步距設置。