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1、目錄一、工程概況2 二、編制依據2三、施工工藝2四、安全管理與維護5五、質量保證措施6六、應急預案7七、支撐架施工安全防護領導小組 8 八、管理體系及項目部組成9 九、安全計算：10高支模施工專項方案（一）、工程概況廣州雅居樂花園A02地塊二期 3134 棟，車庫 B區，3#、4#電房工程，由廣州番禺雅居樂房地產有限公司開發，宏潤建設集團股份有限公司承建，廣州市宏業金基建設監理咨詢有限公司監理，中山市建筑設計院有限公司設計，廣東省地質建設工程勘探院進行地質勘探。本 工 程層 數 為 31、32 棟 無地 下 車 庫，地 上 33 層，33、34 棟地下三層，地上 33層，總建筑面積為 89992、4.1，地上建筑面積為 69360,地下建筑面積為 20095.2，31 棟、33 棟建筑總高度為99.80 米，32 棟、34 棟建筑總高度為 99.00 米，31 棟、32 棟相對標高 0.00 等于絕對標高30.660m，33 棟、34 棟相對標高 0.00 等于絕對標高24.200m。本工程建筑使用性質為一級，建筑防火分類為一類，耐火等級為一級，抗震設防烈度為七度，屋面防水等級為二級。本工程位于廣州市番禺雅居樂花園A02 地塊小區內，北面為草堂工業區，南面為廣州雅居樂會所及A01地塊別墅區，東面為廣州雅居樂加拿大幼兒園，西面為廣州雅居樂花園A02 地塊一期住宅小區，因此本工程文明施工顯3、得十分重要。根據工程實際情況特編制本高支撐模板體系專項施工方案。二、編制依據（1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ130-2001）；（2）高層建筑混凝土結構技術規程JGJ3-2002；（3）我公司多年的高層施工經驗；三、施工工藝1、模板體系根據多年來的施工經驗，考慮到木模具有應用簡單、布置靈活、拆裝方便、工作效率高等特點，決定在本工程結構施工中主要采用以木模板與鋼管支撐系統相結合的模板體系。模板采用表面涂膜九夾板配以50100mm木方做背肋，加固支撐采用建筑用48 普碳鋼管。2、模板施工流程及支設方案（1）、施工之前由項目主管工程師組織施工人員進行交底，明確主要軸線位置及與其它構4、件位置的關系，向施工人員講解圖紙意圖，解決圖紙中的疑難問題，使各區段分管施工員對施工工藝，施工重點有全面的了解，并清楚質量要求，之后施工員向操作人員交底。（2）、模板施工工藝流程：1）、模板施工順序為：2）、其中各段施工工藝流程為：、柱模：、梁模：滿堂架柱模梁模頂板模梁墻柱頭模彈柱子位置線找平層做定位墩安裝柱模板找平層做定位墩安裝拉桿及加固辦理預檢彈出梁軸線及水平線并復核搭設梁模板支架安裝梁底楞木安裝梁底模板梁底模起拱綁扎梁鋼筋安裝梁側模安裝上下鎖口楞斜撐楞對拉螺栓復核梁模板尺寸安裝梁側模加固驗收、板模：（3 地下室墻柱梁板模板支撐按以下要求布置：模板支撐架采用滿堂扣件式腳手架，腳手架的立桿采5、用扣件對接，嚴禁搭接。梁支撐：方木楞沿梁長方向每150mm 布置，小橫桿鋼管沿梁長方向每500 間距布置，立桿按梁寬300mm 時布置兩排，梁寬 400mm 時布置三排，沿梁長方向間距為 1000mm。大橫桿步距為1.5 米。每條梁下均需設置剪刀撐。板支撐：采用九夾板做面板，木方、鋼管做背肋，滿堂鋼管腳手架做支撐及加固，板厚為150 時，立桿間距設定為1000mm，立桿距梁邊間距為250mm，為保證支撐的牢固性，設雙向掃地桿，水平桿步距為1.5m。在支架的外側面滿設剪刀撐，支架由外向內每三米設置一道剪刀撐，雙向布置。夾板接縫處用木方連接，木方間鋪鋼管作背肋，鋼管間距 300mm，鋪設底模板時應6、從四周向中心鋪設，在中間收口。剪刀撐的斜桿與水平面的交角宜在45 度60 度之間，水平投影寬度應不小于 2 跨或 4m 和不大于 4 跨或 8m。斜桿應與腳手架基本構架桿件可靠連接。在腳手架立桿底端之上100mm300mm處一律遍設縱向和橫向掃地桿，并與立桿連接牢固。搭設支架安裝板模木楞調整樓板下皮標高及起拱鋪設模板檢查模板上層標高、平整度綁扎板鋼筋 腳手架左右相鄰立桿和上下相鄰平桿的接頭應相互錯開，并置于不同的構架框格內。支撐架高度的調節采用可調頂托解決，堅決不允許采用搭接立桿。直接承受荷載的立桿及其頂托伸出頂水平桿之上的自由高度不宜大于400mm。在腳手架的底部、中部、頂部設置三道水平加強7、層。（4）、墻柱梁板模板支撐按以下要求布置：模板支撐架采用滿堂扣件式腳手架，腳手架的立桿采用扣件對接，嚴禁搭接。梁支撐：方木楞沿梁長方向每150mm 布置，小橫桿鋼管沿梁長方向每500 間距布置，立桿按梁寬300mm 時布置兩排，梁寬 400mm 時布置三排，沿梁長方向間距為 1000mm。大橫桿步距為1.6 米。每條大梁下均需設置剪刀撐。板支撐：采用九夾板做面板，木方、鋼管做背肋，滿堂鋼管腳手架做支撐及加固，立桿間距設定為1000mm，立桿距梁邊間距為 250mm，為保證支撐的牢固性，設雙向掃地桿，水平桿步距為 1.6m。在支架的外側面滿設剪刀撐，支架由外向內每四米設置一道剪刀撐，雙向布置。8、夾板接縫處用木方連接，木方間鋪鋼管作背肋，鋼管間距 300mm，鋪設底模板時應從四周向中心鋪設，在中間收口。剪刀撐的斜桿與水平面的交角宜在45 度60 度之間，水平投影寬度應不小于 2 跨或 4m 和不大于 4 跨或 8m。斜桿應與腳手架基本構架桿件加以可靠連接。在腳手架立桿底端之上100mm300mm處一律遍設縱向和橫向掃地桿，并與立桿連接牢固。支撐架高度的調節采用可調頂托解決，堅決不允許采用搭接立桿。直接承受荷載的立桿及其頂托伸出頂水平桿之上的自由高度不宜大于400mm。四、安全管理與維護1、模板支架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的9、專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭拆腳手架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。3、操作層上施工荷載應符合本方案設計要求,不得超載;不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架上拉其他設備的纜風繩或固定、架設混凝土泵、泵管及起重設備等。4、六級及六級以上大風和雨、霧天應停止腳手架的搭設、拆除及施工作業。5、模板支架使用期間，不得任意拆除桿件。6、沿腳手架外側嚴禁任意攀登。嚴禁高空拋擲。7、對腳手架應設專人負責進行經常檢查和保修工作。8、應避免卸物料對模板支撐和腳手架產生偏心、振動和沖擊；9、可調托座應采取防止砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋的措施；10、技術交底1010、.1 模板支架搭設前，應由項目相關技術人員向全體操作人員進行技術交底。10.2 技術交底內容應與模板支架專項方案統一，交底的重點為搭設參數、構造措施和安全注意事項。10.3 技術交底應形成書面記錄，交底方和全體被交底人員應在交底文件上簽字。11、混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人進行加固處理。12、在模板支架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。13、工地臨時用電線路的架設，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46）的有關規定執行。五、質量保證措施10.1 組織質量管理網絡結合本工程特點與質量管理工作需要，組建11、一支以項目經理為主，具有責任性強、有管理水平、有能力、施工經驗豐富的資質合格的項目質量管理班子。10.2 建立質量責任制從項目經理管理層到施工班組長操作層，分二個層次建立質量責任制：一是項目管理層質量管理責任制，二是操作層質量承包責任制。使質量責任制縱向到底，橫向到邊，并直接與經濟利益掛鉤，加強各級質量管理的意識，使各級人員既感到有壓力，又有動力，從而推動質量管理的有力運行。10.3 加強公司對項目的考核：公司對項目部實行定期考核和檢查制度，并將考核結果納入年度考核內容，與年底獎金掛鉤，對檢查中發現的問題，不僅要提出整改意見，更應提出改進措施，使之質量不斷提高。10.4 把好材料質量關全部材料12、，進場時應簽收驗貨，詳細核對其品種、數量、規格、質量要求，做到不合格的產品不進場。10.5 把好施工質量關10.5.1認真仔細地學習和閱讀施工圖紙，吃透和領會施工圖的要求，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術措施，均以施工聯系單和簽證手續為依據，施工前認真做好各項技術交底工作，嚴格按國家頒行混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002和其它有關規定施工和驗收，并隨時接受業主、總包單位、監理單位和質監站對本工程的質量監督和指導。10.5.2認真做好各道工序的檢查、驗收關，對各工種的交接工作嚴格把關，做到環環扣緊，并實行獎罰措施。出了質量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴肅處理13、，分析質量情況，加強檢查驗收，找出影響質量的薄弱環節，提出改進措施，把質量問題控制在萌芽狀態。六、應急預案11.1 澆砼施工過程中，如果支撐架有什么情況，必須馬上停止施工，上部作業人員全部疏散到安全地方，項目部組織人員和支撐架施工人員進行檢查排除各種存在的安全隱患，加強對高支模的檢查和驗收工作，根據腳手架驗收規范嚴格執行，保證不超載施工。11.2 一旦在砼施工過程中，一處板或梁處出輕現微下，陷施工人員應馬上通知項目部，及時疏散施工人員，馬上卸掉板上的砼，停止施工，再加強底部支撐架的支撐力，對整個支撐架進行加固通過驗收后再施工，保證高支模的安全。11.3 發生火災事故時，現場救援專業人員立即用干14、粉滅火器滅火，并報告項目部領導指揮人員立即到現場指揮，組織非應急人員疏散。在火勢擴大蔓延時，立即尋求第三方求助，撥打119，并組織搶救財產和保護現場。11.4 觸電情況的發生采取的應急措施：發現有人觸電時，應立即切斷電源或用干木棍、竹桿等絕緣物把電線從觸電者身上移開，使傷員盡早脫離電源。對神志清醒者，應讓其在通風處休息一會，觀察病情變化。對已失去知覺者，仰臥地上，解開衣服等，使其呼吸不受阻礙，對心跳呼吸停止的觸電者，應立即進行人工呼吸和胸外心臟按壓等措施進行搶救。11.5 墜落情況發生采取的應急措施：一旦發現有墜落的傷員，首先不要驚慌失措，要注意檢查傷員意識反應、瞳孔大小及呼吸、脈搏等，盡快掌15、握致命傷部位，同時及時與120 或附近醫院取得聯系，爭取急救人員盡快趕到現場。對疑有脊柱和骨盆骨折的傷員，這時千萬不要去輕易搬運，以免加重傷情。在對傷員急救前，要取出傷員身上的安裝機具和口袋中的硬物。對有頷面損傷的傷員，應及時取掉傷員的假牙和凝血塊，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的暢通，將傷員的頭面向一側，同時松解傷員的衣領扣，對疑有顱底骨折或腦脊液外漏的傷員，切忌填塞，以防止顱內感染而危及生命。對于大血管損傷的傷員，這時應立即采取止血的方法，使用止血帶、指壓或加包扎的方法止血。10.6 報警聯絡方式：火警電話 119 急救電話 120 七、支撐架施工安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業生16、存與發展的前提、是達到無重大傷亡事故的必然保障，也是項目部創建“文明現場、樣板工地”的根本要求。為此項目部成立以項目經理陸志君為組長的安全防護領導小組，其機構組成，人員編制及責任分工如下：組長：陸志君副組長：楊天下組員：陸忠輝楚孝程崔文仲八、管理體系及項目部組成項目部管理人員組成：項目經理：陸志君工程負責人：楊天下技術總負責：陸忠輝安全員：崔文仲、蘇守謙、李國平材料員：蔡毅然質量員：胡志毅主辦施工員：楚孝程、林光木工班、泥工班、架子工、鋼筋工班九、安全計算：組長：陸志君副組長：楊天下副組長：陸忠輝施工員質量員材料員資料員操作班（一）樓板模板扣件鋼管支撐架計算書地下室局部高度5 米，板厚 20017、MM、板長 6 米、寬 5.8 米，梁長 5.4米，截面 200600。根據實際情況模板支架搭設高度為4.8 米，搭設尺寸為：立桿的縱距b=0.80米，立桿的橫距 l=0.80 米，立桿的步距 h=1.80 米。梁頂托采用雙鋼管 483.0mm。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為483.0。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1=25.1000.3000.800+0.300 0.800=6.264kN/m 活荷載標準值 q2=(2.000+1.000)0.800=2.400kN/m 面板的截18、面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=80.001.801.80/6=43.20cm3；I=80.001.801.801.80/12=38.88cm4；(1)抗彎強度計算 f=M/W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M=0.100(1.2 6.264+1.4 2.400)0.3000.300=0.098kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.19、09810001000/43200=2.266N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2 6.264+1.4 2.400)0.300=1.958kN 截面抗剪強度計算值 T=31958.0/(2 800.00018.000)=0.204N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大撓度計算值 v=0.6776.264 3004/(100 6000388800)=0.147mm 面板的最大撓度小20、于 300.0/250,滿足要求!二、支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.120.300 0.800=2.259kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2=(1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1=1.352.259+1.35 0.090=3.171kN/m 活荷載 q2=1.40.900=1.260kN/m 2.木方的計算按照三跨連21、續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q=3.263/0.800=4.079kN/m 最大彎矩 M=0.1ql2=0.14.08 0.800.80=0.261kN.m 最大剪力 Q=0.6 0.8004.079=1.958kN 最大支座力 N=1.1 0.800 4.079=3.589kN 木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=5.007.007.00/6=40.83cm3；I=5.007.007.007.00/12=142.92cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.261 106/408322、3.3=6.39N/mm2木方的抗彎計算強度小于 13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31958/(2 5070)=0.839N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v=0.677 2.349800.04/(100 9500.001429166.8)=0.480mm 木方的最大撓度小于 800.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。托梁截面 200 600，23、長度 5.4 米。集中荷載取木方的支座力 P=3.589kN 均布荷載取托梁的自重 q=0.080kN/m。800 800 800 3.59kN 3.59kN 3.59kN 3.59kN 3.59kN 3.59kN 3.59kN 3.59kN 0.08kN/mAB托梁計算簡圖0.6190.765托梁彎矩圖(kN.m)0.8000.066托梁變形圖(mm)3.79 3.770.190.163.433.457.047.053.623.600.010.013.603.627.057.043.453.430.160.193.773.79托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩 M=0.765kN.m 經24、過計算得到最大支座 F=10.667kN 經過計算得到最大變形 V=0.8mm 頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面慣性矩 I=21.56cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.765 106/1.05/8982.0=81.12N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v=0.8mm 頂托梁的最大撓度小于 800.0/400,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作25、用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.1506.700=1.005kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3000.8000.800=0.192kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.1000.300 0.8000.800=4.819kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3=6.016kN。2.活荷載為施26、工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ=(1.000+2.000)0.8000.800=1.920kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.35NG+1.4NQ 六、立桿的穩定性計算選取六排立桿投影面內作為計算的各排立桿，其豎向力為 V1=10.810kN V2=10.810kN V3=10.810kN V4=10.810kN V5=10.810kN V6=10.810kN 風荷載標準值 Wk=0.70.4501.200 1.250=0.472kN/m2風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.472 0.800 1.8001.800/10=0.1727、1kN.m 風荷載計算示意圖如下按照規范 4.2.9 取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F，計算公式為：其中 AF 結構模板縱向擋風面積；Wk 風荷載標準值，取 0.472kN/m2；La 模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取 0.300m；la 立桿縱距，取 0.800m；經過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.850.472 0.3000.800=0.096kN 按照規范 4.2.10 風荷載引起的計算單元立桿附加軸力最大計算公式為其中 F 作用在計算單元頂部模板上的水平力,取0.096kN；H 模板支架高度，取 6.700m；m 計算單28、元中附加軸力為壓力的立桿數，取2；Lb 模板支架的橫向長度，取4.000m；經過計算得到立桿附加軸力最大值為 N1=30.096 6.700/(2+1)4.000=0.161kN 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時,立桿的穩定性計算公式為：其中 Nut 立桿的軸心壓力最大值，取10.810kN；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑，取1.595cm；A 立桿凈截面面積，取 4.239cm2；W 立桿凈截面抵抗矩，取4.491cm3；MW 計算立桿段由風荷載設計值29、產生的彎矩，取0.171kN.m；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.30m；l0 計算長度，按照表達式計算的結果取最大值，取2.663m；l0=h+2a=1.800+20.300=2.400m；l0=kuh=1.1631.2721.800=2.663m；k 規范5.3.4 規定當模板支架高度超過 4m 時高度調整系數，k=1.163；u 考慮支架整體穩定因素的單桿等效計算長度系數，按規范附錄 D采用，u=1.163；不考慮風荷載的計算立桿穩定性結果：=10810/(0.257 4240.987)=100.696N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載的計算立桿穩定性結果：=10810/(0.257 4240.987)+171000/4491=138.875N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿穩定性結果：=(10810+161)/(0.257 4240.987)=102.200N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!