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1、坂 田 商 業 廣 場高支撐模板系統施工方案本工程裙樓部分層高大于4.5m，各樓層高度分別為：地下室層高4.85m、一層層高 5.40m、二層層高 4.20m、三層層高 6.00m、四層 4.20m、五層層高 5.40m，最大框架梁截面尺寸為6001200；本工程裙樓部分為圓柱帽無梁板結構，最大板厚280mm，加厚部分為 380mm，跨度為 810m，根據有關施工規定，必須對本工程的高支撐模板系統進行驗算計算，確保高支撐模板系統的施工安全。一、高支撐模板系統施工方案（一）高支撐模板系統的材料選用1、模板面板均選用18 厚砼用防水膠合板；2、方木選用 50100 松木方，作為模板龍骨；3、剪力墻2、地下室外墻主龍骨采用483.5 鋼管；4、支撐系統采用 M1219型門型架，局部加固采用483.5 鋼管。對進場的門型架、斜拉桿、支托、鋼管及扣件等要進行全面檢查，嚴禁使用有扭曲、脫焊、裂縫的門型架；有滑絲脫扣等現象的扣件應及時更換螺栓，同時扣件表面要進行防銹處理，保證扣件的活動部分能靈活轉動。（二）大梁模板及支撐系統1、梁側模板采用 18厚的多層防水膠合板，板下第一層方木采用50100松木方，方木與梁的軸線水平垂直擺放，方木間距為300mm，跨度為 600900mm。2、梁底板下第二層方木用通長的二根方木沿梁的軸線方向擺放在門型架的上支托上；應保證在任何一個斷面均有二根方木跨支在門架的兩個3、上支托上，第二層方木不能懸挑。3、當梁的截面高度超過800mm 時，還要在梁側的中部用鐵絲（或對拉螺桿）加固一道，鐵絲（或對拉螺桿）的水平間距800mm。4、梁底支撐采用M1219系列的門型腳手架，門型架沿梁的軸線方向按900mm 的間距排列，門型架縱向用斜拉桿通長連接，橫向每隔二榀用 483.5 鋼管在上層門型架與下層門型架的接頭處150mm 的部位通長連接。（三）樓板的模板及支撐系統1、裙樓無梁板的模板采用18厚多層防水膠合板，板下第一層方木用50100 松木方按 300mm 間距擺放，板下第二層方木用二根并列的50100 松木方擺放在門型架的上支托上，間距為900mm，板底支撐用 M124、19系列的門型腳手架作為支撐系統，門型架的間距為 900mm。2、門型架支撐系統縱向用斜拉桿通長連接，橫向每隔二榀用483.5 鋼管在上下層門型架接頭處水平通長連接。（四）砼墻體的模板及支撐系統1、墻體模板用 18 厚的多層防水膠合板，板的次龍骨用 50100 松木方沿墻的垂直方面按 300mm 間距排放，主龍骨用 483.5 鋼管沿墻的水平方向排放，鋼管的間距（對拉螺栓的間距）沿墻高按458mm 設置，主龍骨用 12 螺栓內外拉緊。2、墻體的模板沿高度方向設置二道斜撐，斜撐在水平方向每隔1500mm 設置一道，在墻和柱的柱帽位置要按具體情況在柱帽的四個角上加設鋼管垂直支撐；斜支撐要用扣件分別5、與墻的主龍骨和固定在地面上的掃地桿連接牢固。（五）柱的模板及支撐系統本工程的裙樓部分的柱為圓柱，圓柱及圓柱帽已按設計要求加工定型鋼模；圓柱及柱帽的模板由于剛度較大，柱模板用四根鋼管在柱四周支撐穩固、能保證柱模不搖晃偏位即可，柱帽的支撐要用鋼管和門型架連接牢固。二、高支撐模板系統的驗算本工程最大厚度的樓板為地下室頂板，板厚為280mm，支模高度為 4.90 0.05 0.28 4.57m；地下室頂板（標高為 0.050m）和二層樓板（標高為 5.350m）均設計有最大截面尺寸的梁（6001200），層高分別為地下室4.90 0.05 4.85m、一層 5.350.05 5.40m。取板厚為 286、0mm 的地下室頂板和 6001200mm 的梁進行驗算。（一）荷載計算模板及方木自重標準值：梁取0.5 KN/m2，板取 0.3 KN/m2；混凝土自重標準值：24 KN/m3；鋼筋自重標準值：1.5 KN/m2；施工人員及設備荷載：2.5 KN/m2；振搗砼時產生荷載：2.0 KN/m2；荷載的組合按“建筑施工手冊第四版表 8-69”組合。計算板的強度時取：F1.2(0.3 0.28 241.5)1.4 2.5 13.724 KN/m2計算板的撓度時取：F1.2(0.3 0.28 241.5)10.224 KN/m2計算梁的強度時取：F1.2(0.5 241.2 1.5)1.4 2.0 37、9.76 KN/m2計算梁的撓度時取：F1.2(0.5 241.2 1.5)36.96 KN/m2（二）地下室頂板的模板驗算新澆混凝土均勻作用在樓板膠合板模板上，取板寬 1000mm 為計算單元，板下方木作為板的支承點，板的跨度為300mm。1、板的強度驗算：M q?l2；fm；上式中：M：彎距設計值（N?mm）；q：作用在模板上的均布荷載（N/mm）；q13.724 KN/m21.0m13.724 KN/m l：次龍骨的間距，板的跨度（mm）；：受彎構件應力設計值（N/mm2）；W：截面抵抗矩；W b?h2；fm：模板的抗彎強度設計值（N/mm2）；按建筑施工手冊表2-98 取值：fm11.8、0 N/mm2；由fm；(q?l2)/(b?h2)11 N/mm2 l 11b?h28/(6q)88 1000182/(6 13.724)588 mm 2、模板的剛度驗算模板的最大撓度按模板設計跨度的l/250 計算；5q?l4/(384E?I)l/250；上式中：簡支梁的撓度（mm）；q：作用在模板上的均布荷載（N/mm）；q10.224 KN/m21.0 m10.224 KN/m E：模板的彈性模量（N/mm2）；I：模板的截面慣性矩（mm4）；I b?h3/12 1000183/12 4.86105 mm4l 3 384E?I/(250 5q)3 38490004.86 105/(2509、 510.224)508 mm 考慮到模板為多層膠合板，其力學性能與松木方有較大的差異，且多為新舊模板的混用，模板的跨度（小方木的間距）取300mm 已能滿足要求。3、板下第一層方木（小龍骨）強度驗算板下第一層方木采用50100 松木方按 300mm間距設置，方木的跨度在9001200mm 之間，按最大間距的1200 的二跨連續梁驗算。方木的計算簡圖如下：其中：q13.724 KN/m20.30 m4.12 KN/m 分別計算施工荷載為均布荷載作用時和施工荷載為集中力作用于跨中時的彎距。（1）當施工荷載為均布荷載作用時：M11000KM?q?l210000.1254.121.22741.6 N10、?m（2）當施工荷載為集中力作用時于跨中時：M21000(KM?q?l2KM?F?l)1000(0.125 10.2240.3 1.22 0.1883.5 0.3 1.2)788.98 N?m 取最大值 M2788.98 N?m進行驗算。Wb?h2/6 501002/6 83333.3 mm3M/W 788.98103/83333.3 9.47 N/mm2fm13 N/mm24、板下第一層方木（小龍骨）撓度驗算撓度驗算時僅考慮恒載的標準值，q10.2240.3 3.067 KN/m E9000 N/mm2;I b?h3/12501003/12 4.17 106 mm4K?q?l4/(100E?11、I)0.5213.06712004/(100 90004.17 106)0.88 mm l/250 1200/2504.8 mm 5、板下第一層方木的抗剪驗算 q 13.724 KN/m20.3 m 4.117 KN/m V KV?q?l0.688 4.1171.2 0.5 1.70 KN 3V/(2b?h)31.7103/(2 50100)0.51 N/mm2 fV1.4 N/mm2板下第一層方木的強度、剛度和抗剪驗算結果符合要求。6、板下第二層方木的強度驗算板下第二層松木方用2 根 50100方木并列，間距 9001200mm，跨度 l900mm，按二跨連續梁驗算。計算簡圖如下：由上層方木12、傳下來的集中力F2V1.7023.4 KN W bh2/6 2501002/6 1.67 105 mm2M KM?F?l0.222 3.4 1030.9 679.32 N?m M/W 679.32103/(1.67 105)4.06 N/mm2 7、板下第二層方木的撓度驗算由上層方木傳下來的集中力 F3.4 KN；E9000 N/mm2；I b?h3/12 2501003/12 8.33 106 mm4；K?F?l3/(100E?I)1.4663.4 1039003/(100 90008.33106)0.49 mm l/250 900/2503.6 mm 8、板下第二層方木的抗剪驗算由上層方木13、傳下來的集中力F3.4 KN VKV?F1.3333.404.53 KN 剪應力 max3V/(2b?h)34.53 103/(2 250100)0.68 N/mm2 fv1.4 N/mm2 板下第二層方木的強度、剛度和抗剪驗算結果符合要求。（三）梁模板的驗算1、梁底模板的驗算梁底板用 18 厚膠合板，板下龍骨采用50100方木，間距為 300mm，與梁軸線垂直擺放，方木的跨度為900mm，支承在 M1219型門架立桿的上支托上。梁的驗算截面為 600mm 1200mm。由前述已知，計算梁的強度時，F39.76 KN/m2；梁的均布線荷載為：q0.60 F0.6 39.7623.856 KN/14、m；按四跨連續梁計算梁底板最不利荷載組合的內力。（1）梁底板的強度驗算M 1000KM q l210000.12123.8560.302259.79 N m W b h2/6 32400 mm3M/W 259.79103/324008.02 N/mm2 fm13 N/mm2；（2）梁底板的抗剪強度驗算VKV q l0.62023.8560.304.44 KN 3V/(2b h)34.44 103/(2 60018)0.62 mm fV 1.4 N/mm2；（3）梁底板的撓度驗算q0.6 36.9622.18 KN/m E9000 N/mm2I bh3/12 600183/12 29.16 1015、4 mm4K q l4/(100E I)0.967 22.18 3004/(1009000 29.16 104)0.66mm l/250 300/2501.2mm 梁底板的強度、撓度和抗剪驗算結果符合要求。2、梁側模板的驗算（1）振搗混凝土時對梁側模板產生的荷載取4 KN/m2；（2）新澆混凝土對模板的側壓力計算：本工程采用商品混凝土泵送，混凝土塌落度為 140160mm，摻外加劑，內部振搗；新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值可按以下兩式計算，并取其較小值：F10.22ct012V1/2F2cH 式中：F新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2）；c混凝土的重力密度（24KN/m3）;V混凝16、土的澆筑速度（2 m/h）;t0新澆筑混凝土的初凝時間；t0200/(T+15)200/(30+15)4.44 h T混凝土的溫度（30）;H 混凝土側壓力計算位置處值新澆筑混凝土頂面的總高度（1.20m）；1外加劑影響修正系數（1.20）;2混凝土塌落度影響修正系數（1.15）;F10.22ct012V1/20.22 244.44 1.20 1.1521/245.75 KN/m2F2cH241.2028.8 KN/m2故取以上較小值 F228.8KN/m2進行驗算；傾倒混凝土時產生的荷載標準值傾倒混凝土時對垂直面模板產生的水平荷載標準值，可按表8-66 采用，即 4KN/m2；故荷載設計值為17、 F1.2 28.8 1.4 440.16 KN/m2；（3）梁側模板的強度驗算梁側模板方木采用50100 松木方，間距 300mm，側板用 18 厚膠合板，按四等跨連續梁驗算梁側板。q40.16 0.90 36.14 KN/m W bh2/6 900182/6 48600 mm3M 1000KWql210000.12136.140.302393.56 N m M/W 393.56103/486008.1 N/mm2 fm13 N/mm2（4）梁側板的抗剪強度驗算VKVql0.6236.140.30 6.72 KN 3V/(2bh)36.72 1000/(2 90018)0.62 N/mm2 18、fV1.4 N/mm2（5）梁側板的撓度驗算取 F 1.2 28.8 34.56 KN/m2q34.56 0.9031.10 KN/m；E 9000 N/mm2;I bh3/12 900183/12 437400 mm4;Kql4/(100EI)0.96731.10 3004/100 9000437400 0.63mm l/250 300/2501.2 mm 梁側模板的強度、撓度和抗剪驗算結果符合要求。（6）梁側模板對拉螺栓驗算選用12 螺栓，間距為 800，螺栓凈截面積 A76 mm2;每根螺栓承擔的拉力 T Fs40.160.8 0.4 12.85 KN 拉應力 T/A12.85103/719、6 169 N/mm2 170 N/mm2梁側模板選用 12 對拉螺栓時符合要求。（7）梁側方木的間距同梁底板，水平背楞采用雙根483.5 鋼管。3、梁底板下第一層方木的驗算板下第一層方木用50100 松木方，按 300mm 間距設置，方木的跨度為900mm，按簡支梁進行內力驗算，為了方便將梁的荷載簡化為二個集中力作用在梁的邊緣上。（1）梁底板下第一層方木強度驗算F?39.760.60.30.5 3.58 KN M F?a3.580.150.537 KN/m W bh2/6 501002/6 83333.3 mm3M/W 0.537106/83333.3 7 N/mm2 fm13 N/mm2（20、2）梁底板下第一層方木的抗剪驗算VF?3.58 KN 3V/(2bh)33.581000/(2 50100)1.07 N/mm2 fV1.4 N/mm2（3）梁底板下第一層方木的撓度驗算荷載取值不變，FF?3.58 KN;E9000 N/mm2;I bh3/12 5001003/12 4.17106 mm4 Fa(3l24a2)/(24EI)3.58103150(39002-41502)/(24 90004.17106)1.4 mm l/250 900/2503.6 mm 梁底板下第一層方木的強度、撓度和抗剪驗算結果符合要求。4、梁底板下第二層方木的驗算梁底板下第二層方木用二根50100 松木21、方并列支承在門型架立桿的上支托上，跨度為 900mm；第二層方木按二等跨連續梁進行內力驗算。（1）梁底板下第二層方木的強度驗算由上層方木傳來的集中力 F 3.58 KN;M KWFl 0.333 3.58 10000.90 1072.9 N m W bh2/6 2501002/6 1.67105 mm3M/W 1072.9103/(1.67 105)6.4 N/mm2 fm13 N/mm2（2）梁底板下第二層方木抗剪驗算VKVF1.333 3.58 4.77KN 3V/(2bh)34.77103/(2 250100)0.72 N/mm2 fV1.4 N/mm2（3）梁底板下第二層方木的撓度驗算22、為了偏于安全，計算撓度時的荷載取值不變，F3.58 KN;I bh3/12 2501003/12 8.333 106 mm4E9000 N/mm2 Kql3/(100EI)2.5083.58 1039003/(100 90008.333106)0.87 mm l/250 900/2503.6 mm 梁底板下第二層方木的強度、撓度和抗剪驗算結果符合要求。（四）墻體模板的驗算1、墻體模板的荷載計算（1）傾倒混凝土時產生的荷載F1澆筑墻體混凝土時水平運輸采用泵送，傾倒混凝土時對模板產生的荷載取：F14 KN/m2（2）新澆筑混凝土對模板的側壓力F2墻體混凝土的最大澆筑高度為6.00m，采用商品混凝土23、，塌落度為140160mm，摻外加劑；F20.22ct012V1/2F2?cH 式中：F新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2）；c混凝土的重力密度（24KN/m3）;V混凝土的澆筑速度（2 m/h）;t0新澆筑混凝土的初凝時間；t0200/(T+15)200/(30+15)4.44 h T混凝土的溫度（30）;H 混凝土側壓力計算位置處值新澆筑混凝土頂面的總高度（6.0m）；1外加劑影響修正系數（1.20）;2混凝土塌落度影響修正系數（1.15）;F20.22 ct012V1/20.22 244.441.201.1521/245.75 KN/m2F2?cH 246.0 144 KN/m224、故取以上較小值 F245.75KN/m2進行驗算；傾倒混凝土時產生的荷載標準值傾倒混凝土時對垂直面模板產生的水平荷載標準值，可按表8-66 采用，即 4KN/m2；用于驗算強度時荷載設計值為F1.2 45.751.4 460.5 KN/m2；用于驗算撓度時荷載設計值為F1.2 45.7554.9 KN/m2；2、墻體模板的驗算墻體模板用 18厚膠合板，次龍骨用 50100松木方沿墻面 300mm 的間距垂直設置，主龍骨用483.5 鋼管雙根設置，間距為400mm，用12 穿墻螺栓拉緊，穿墻螺栓間距為 458mm（計算時取 460mm）。（1）墻模板的強度驗算墻板模板按四等跨連續梁計算內力，取125、000mm 板寬為驗算單元；q60.501.0 60.50KN/m W bh2/6 1000182/6 54000 mm3M 1000KWql210000.12160.5 0.32658.85 N m M/W 658.85103/5400012.20 N/mm2 fm 13.2 N/mm2（2）墻模板的抗剪驗算VKVql0.620 60.5 0.30 11.253 KN 3V/(2bh)311.253103/(2 100018)0.94 N/mm2 fV1.4 N/mm2（3）墻模板的撓度驗算q54.9 1.0 54.9 KN/m;E 9000 N/mm2I bh3/12 1000183/1226、 4.86 105 mm4Kql4/(100E I)0.96754.93004/(100 90004.86105)0.98 mm l/250 300/2501.2mm 3、次龍骨的驗算（1）次龍骨的強度驗算次龍骨按四等跨連續梁計算內力q60.5 0.3 18.15 KN/m M KWql210000.12118.150.4602799.52 N m W bh2/6 501002/6 83333.3 mm3M/W 799.52103/83333.3 9.59 N/mm2 fm13 N/mm2（2）次龍骨的抗剪驗算VKVql0.620 18.150.40 4.50 KN 3V/(2bh)34.5027、 103/(2 50100)1.35 N/mm2 fV1.4 N/mm2（3）次龍骨的撓度驗算q54.900.3016.47 KN/m E9000 N/mm2I bh3/12 501003/12 4.16 106 mm4Kql4/(100E I)0.63216.47 4004/(100 90004.16 106)0.71 mm l/250 400/2501.6 mm 次龍骨的強度、撓度和抗剪驗算結果符合要求。4、主龍骨的驗算主龍骨為483.5 鋼管，間距為 400mm，雙根設置，按四等跨連續梁計算內力。主龍骨的性能參數：205 N/mm2；I 212.19 104 mm4;W 25.08 1028、3 mm3;E 2.06105 N/mm2;主龍骨計算簡圖主、次龍骨設置示意圖48*3.5 鋼管50*100方木（1）主龍骨的強度驗算次龍骨傳來集中力 F 18.150.468.35 KN;M KMql10000.321 8.35 0.60 1608.21 N m M/W 1608.21103/(2 5.08 103)158.3 N/mm2205 N/mm2（2）主龍骨的撓度驗算次龍骨傳給主龍骨的集中力 F16.47 0.467.58 KN;Kql3/(100E I)0.632 16.476003/(100 2.0610512.19 104)1.2 mm l/250 600/2502.4 mm29、 主龍骨的強度、撓度驗算結果符合要求。（3）對拉螺栓的強度驗算主龍骨的支承點為對拉螺栓，支承點的最大反力即為螺栓拉力：T0.46 0.60 18.155.01 KN A1.4T/1.4 5.01 103/17041 mm2選用12 螺栓，凈截面為 76mm2滿足要求。三、支撐系統的驗算本工程的模板支撐系統采用M1219型門型腳手架，門型架整體穩定的計算轉化為對門型架立柱的計算，并取作用于門架立柱的軸心力設計值不大于門型架立柱的承載力設計值。即：N Nd；上式中：N：作用于門型架立柱的軸心力設計值；Nd：一榀門型架的穩定承載力設計值；Nd(?A?f)/(0.9?m)其中：A：一榀門型架兩根立柱的30、毛截面面積（A2A1，mm2）；f：門型架鋼材的強度設計值（取250 N/mm2）；?m：材料抗力的附加分項系數按“建筑施工手冊第四版表 5-5”取值；：門型架立柱的穩定系數，按h0/?計算，按“建筑施工手冊第四版表 5-18”取值；h0：門型架的高度，因h025mm h，計算時 h0和 h 可不加區別；?：門型架立桿（包括加強桿）的回轉半徑；?I/A1I：門型架組合立桿的等效截面慣性矩；I I0I1?h1/h0I0：門型架立桿的毛截面慣性矩；A1：門型架立桿的毛截面面積；h1：門型架加強桿的高度；I1：門型架加強桿的慣性矩；（1）作用于門型架立桿上的軸心力標準值：混凝土和施工荷載作用在模板和31、方木上，再均勻傳給門型架的立柱，每榀門型架的荷載計算單元為2100900，由于門型架僅為二層，其本身的自重很小，驗算時忽略。a、板下門型支架主立桿受到的集中力N13.7242.1 0.9 25.938 KN b、梁底板下門型架主立桿受到的集中力梁底板下第二層方木傳給門型架主立桿的集中力極大值為RB，一榀門型架受到的集中力 N2RB2(1.333 4.77 23.58)32.60 KN（2）活載作用下引起的荷載效應：G活1.4(2.5 2.0)6.3 KN/m2（3）恒載作用下引起的荷載效應：G恒1.2(0.5 0.28 241.5)10.464 KN/m2G活/G恒6.3/10.464 0.632、02 查建筑施工手冊表5-5 m?1.59(1+)/(1+1.17)1.59(10.602)/(11.17 0.602)1.495 所選門型架立桿為 422.5，加強桿為26.8 2.5；其各參數如下：h01930 mm；h11536 mm；I06.08 104 mm4；I11.42 104 mm4；A1310 mm2；A620 mm2；I I0I1?h1/h06.08 1041.42 1536/19307.2 104 mm4?I/A1 7.20 104/310 15.24 mm h0/?1930/15.24 126.6 查建筑施工手冊表5-18，0.410 Nd?A?f/(0.9m?)0.433、1620205/(0.9 1.495)38730 N38.73 KN N 25.938 KN（N32.60 KN）門型腳手架支撐系統的承載力滿足要求。四、門型腳手架支撐系統的搭設要求1、門型腳手架支撐系統的搭設必須依照施工方案確定的間距、排距搭設。2、梁模板的荷載要直接作用在門型架立桿上或立桿和加強桿之間。當梁的模板荷載作用于門型架中部時，應采用門架中間加托梁和增加鋼管輔助支撐的方法，不得門型架單側支柱受力。3、當二層門型架高度不能滿足支模高度需同時使用上下支托時，支托螺桿伸出門型架鋼管的高度不得超過支托螺桿全長的2/3，且應保證門型架的立桿垂直度，上下垂直度偏差不得超過H/100。4、門型腳手架兩側必須安裝交叉連接拉桿，在縱橫兩個方向的門型架排列整齊，以便于安裝水平連接桿。5、模板支撐腳手架在使用過程中，禁止任意拆除任何桿件或零件，因妨礙作業需拆除個別連接桿件時，必須經過項目部技術負責人同意，并采取可靠措施后方可拆除，完成作業后應馬上復原。6、高支撐模板系統安裝好后，應進行驗收，合格后方可進行澆筑混凝土。