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1、重慶機場專用快速路工程南段寸灘長江大橋南錨碇基礎腳手架專項方案編制：_ 審核：_ 審批：_ 重慶寸灘長江大橋項目經理部2014 年 11 月目錄一、工程概況.錯誤!未定義書簽。二、編制依據.4 三、施工部署.5 四、材料要求.錯誤!未定義書簽。五、構造要求及措施.7 六、腳手架的搭設與拆除.14 七、安全施工技術措施.15 八、文明施工要求.17 九、腳手架結構驗算.18 一、工程概況1.1 工程概述寸灘長江大橋為重慶機場專用快速路工程南段的控制性工程，寸灘長江大橋全長 1.6km，分主橋及南北引橋二大部分。寸灘長江大橋主橋為主跨 880m 的鋼箱梁單跨雙塔懸索橋，主纜邊跨 250m，分跨為 2、250m+880m+250m，主跨矢跨比 1/8.8，兩根主纜中心距39.2m。主塔為門式框架結構，主纜錨固系統采用后錨梁錨固系統，兩岸錨碇為重力式結構。南錨碇基礎采用現澆擴大基礎形式，基坑開挖深度約1040m，基底高程為+195.00m，基頂高程為+217.00m。基底持力層為微風化砂質泥巖，單軸飽和抗壓強度不小于4.8MPa。基礎平面尺寸為63mx58.2m，高度 22m，基礎內分為 7x7.8x11（12）m，共 42 個隔艙，隔艙內填入碎石，其中后端（引橋側）24 個隔艙碎石為滿艙，前端18 個隔艙填 6m高碎石。南錨碇基礎側面圖1.2 主要工程量表項目單位基礎壓重塊錨塊鞍部前錨室后澆3、段混凝土C30砼m354836 16893 7273 4713 1971 C30微膨脹砼m3713 C25墊層砼m31122 級鋼筋12mm kg 16mm kg 156407 56354 21950 18828 8600 20mm kg 227398 80845 118832 67622 5601 25mm kg 2416138 66925 28121 138610 103746 28mm kg 180596 49814 25*1.2mm kg 28441 13116 5337 1.3 工程地質條件1.3.1 地質構造長江南岸位于南溫泉背斜北傾末端，線路總體走向由359，地質構造線走向約 14、020，巖層傾向 270290，傾角 4050，沿線未發現斷層通過，根據區域資料，受應力作用相對微弱。巖體層面結合較好。巖體結構面主要受構造裂隙控制。在路線范圍未發現斷層、滑坡、軟弱夾層、危巖和崩塌等不良地質現象。該段線路地層巖性走向358，與構造線呈小角度斜交。地形坡度 530根據寸灘大橋詳勘報告，南錨地質概況為：上覆土層為第四系人工填土和殘坡積粉質粘土，厚度 0.511.5m。其中，人工填土主要由粘性土和泥巖塊、碎石組成，稍密 中密，稍濕 濕潤，厚度011.5m：粉質粘土可塑性狀，厚度 03.4m。下伏基巖為侏羅系中下統自流井組砂質泥巖夾薄層狀灰巖，砂質泥巖巖體較完整 完整，為軟巖 極軟巖5、，巖體基本質量等級為IV級。南錨基底設計標高195.00m。二、編制依據 2.1.1 施工圖第二冊（共七冊）跨江主橋第三分冊（共十一分冊）南錨碇 2.1.2建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJl302001 2.1.3建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91 2.1.4建筑結構荷載規范GB50009-2001 2.1.5鋼結構設計規范GB50017-2003 2.1.6 城市橋梁工程施工與質量驗收規范（CJJ2-2008）2.1.7 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）3.參考手冊簡明建筑施工手冊2003年 9 月版實用建筑施工安全手冊1999年 7 月版建筑施工計算手冊20016、年 7 月版三、施工部署總體設計思路：根據工程結構特點和施工各方面的技術因素，沿著基礎四周及碎石隔艙內四周搭建雙排落地式鋼管腳手架，基礎四周架垂直高度為16-17 米，基礎南北向長 65.4米，東西長度 60.6米。碎石隔艙四周垂直高度為11-12米，碎石隔艙支架東西長7 米，南北長 4.9 米（或東西長 4.1 米，南北長7.8 米），碎石隔艙一共 42 個艙，按施工要求雙排架寬900，基礎外支架外伸 100，外伸離墻面 100。隔艙內支架外伸 200，外伸離墻面 350。基礎外模在高度三米處設立一道外支撐，支撐與地面角度為45-60 度，外支撐間距 5 米左右，長度角度及長度根據地形可以適7、當調節，支撐在架設到碎石隔艙以上是在模板施工區上方用一道橫桿連接內外支架，待混凝土澆筑完畢在拆除模板的立墻拉桿孔的位置設立一道拉桿拉（以下統稱連墻桿）住內外支架，然后拆除高于原模板的橫桿，一個隔艙位置設置二道拉桿，按此步驟循環。如下圖；外架與內架布置圖腳手架立桿柱距 1.5m,步距 1.8m,基礎外排架子內側安全密目網全封閉防護，同時設置防落物網每6 米一道，需設置二道防落物網，分別位于地面上 6 米和 12 米的位置。碎石隔艙內支架外側5-6 米高區間內設置防落物網，基礎外側鋼管腳手架的架體均距墻面200，隔艙內鋼管腳手架的架體均距墻面 550。四、材料要求1、所用鋼管扣件應有合格證，管徑 8、48 允許偏差-0.5mm，壁厚 3.5mm，允許偏差-0.5mm，鋼管內外表面銹蝕深度0.5mm，密目安全網必須經檢驗合格且具有安全準用證。五、構造要求及措施1、落地式腳手架地基處理：四周回填土夯實，并鋪 50 厚的木制墊板（二層紅磚或槽鋼支墊），所有基礎必須平整、布設平穩。2、立桿搭設應符合下列規定：、相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，各接頭中與主節點的距離不宜大于步距的1/3。節點間距不小于50cm，如圖：、當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。、除最上一段立桿外，接頭均9、必須用對接扣件連接，頂層立桿采用搭接時搭設長度不應小于1m，應采用不少于 2 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應少于100。3、（大橫桿）縱向水平桿搭設應符合下列規定：大橫桿置于小橫桿之下，在立桿的內側，用直角扣件與小橫桿扣緊。同步大橫桿四周要交圈，每步腳手架大橫桿中間設一根牽桿。、縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3 跨。、縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。搭接時搭長1 m，用等距分布的三個旋轉扣件固定。、縱向水平桿的接長規則：a、同一跨距內的相鄰兩桿不得同時存在接頭；b、隔一跨距的兩桿的接頭相互錯開的距離500；c、接頭應盡量靠近主節點設置，接頭中心與主10、節點中心距離1/3Lb，如下圖所示：正面圖示俯視圖4、小橫桿：每一檔內外立桿、每一步都必須設置一根小橫桿，并采用十字扣件扣緊，大橫桿與小橫桿用十字扣緊。小橫桿伸出外挑立桿邊緣距離不小于10cm，且長度要求基本一致，最大不超過20cm。小橫桿應在立桿分上下兩層相向布置。5、剪刀撐：腳手架剪刀撐隨立桿縱橫水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。并在整個側面上連續布置。各剪刀撐按4 步 4 跨設置一道，斜桿與底排大橫桿的夾角在 4560之間。剪刀撐相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度不小于1m。并用不小于 2 個轉向扣件連接固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端11、的距離不小于lOcm。剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用轉向扣件固定，在中間增加2-4 個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于 15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距底排大橫桿不大于30cm。每根最下面的剪刀撐桿的下端部必須支撐在立桿的墊木上。如圖所示；7、腳手板：腳手板采用竹腳手板鋪設。在架底排先鋪一層密目安全網上鋪竹腳手板(滿鋪)。竹木腳手板采用對接平鋪，平鋪處設兩根橫向水平桿，其板長兩端均應支承桿可靠地固定。腳手架與建筑物之間空檔采用竹制腳手板防護。隨作業層上升，同時作業不超過二層。對特殊部位未能滿鋪時，應在所鋪位置端頭用腳手板或密目安全網進行豎向隔12、離。所有腳手板必須用不小于16#鉛絲綁扎牢固。靠墻一側轉角部位腳手板應重疊鋪設，避免出現探頭現象。8、作業層的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規定板：在作業層設置二根橫向防護欄桿。、欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側。、防護欄桿應搭設在兩橫桿中部850mm 處。、擋腳板高度不應小于180。9、連墻桿（拉桿）：連墻桿采用剛性連接。垂直間距不大于 2.7m，水平間距不超過 4m（每層碎石隔艙層設置二道），連墻桿用 16 拉桿，一端固定碎石隔艙內支架，另一端固定在基礎外的支架，形成支架之間的對拉，固定支架的位置雙鋼管加強，位置在大橫桿或者立桿內側。10、防護設施：腳手架要采用密目安全網全封閉式滿掛。密目13、網采用 1.8m6m的規格用纖維繩扎在大橫桿外側立桿內側。立網的上下口與架體內側橫桿要牢固扎結，固定點的間距應不大于50，上下兩網之間的拼接要嚴密。11、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在底座上皮不大于200 處的立桿上，橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩胯與立桿固定，高低差不應大于1m。如圖：12、扣件安裝符合下列規定：、扣件規格必須與鋼管外徑相同。、螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.m,且不應大于 65N.m。、在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中14、心點的相互距離不應大于150mm。、對接扣件開口應朝上或朝內。、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。13、防雷措施：采用避雷針與大橫桿連通，接地線與整幢建筑樓內避雷系統連成體的措施。避雷針共設 4 根在建筑物四個大角處布置，避雷針采用 12 鍍鋅圓鋼制作，高度大于腳手架lm。并將所有最上一層的大橫桿連通，形成避雷網絡。接地線采用 404 鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷網連成整體。接地線的連接應焊接牢固，與立桿連接時應用二道螺栓卡箍連接，保證接觸面不小于10cm2。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置，按腳手架長度不超過50m設置個。位置不得選在人們經常走過的地方，以免跨步15、電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。兩者連接采用焊接，焊接長度不小于扁鋼寬度的二倍。測試接地電阻不超過10Q。同時應注意與其它金屬物或埋地電纜之間的安全距離不小于 3m，以免發生擊穿。六、腳手架的搭設與拆除 1、鋼管腳手架的搭設順序為：立桿掃地桿小橫桿大橫桿(牽桿)剪刀撐連墻桿腳手片鋪設防護欄桿掛安全網。定位定距：根據建筑物結構要求在建筑物四周用尺量出立桿距離。搭設時宜先立里立桿，后立外立桿，先立兩頭桿再立中間桿。2、腳手架的拆除拆除腳手架應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、安全網、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆大橫桿、小橫桿、立桿等。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架，做到步一清、一16、桿一清，拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時應先拆中間扣件，然后托住中間，再拆端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降。嚴禁先拆除連墻件或數層拆除后再拆除腳手架，分段高差不大于 2 步，如高差小于 2 步，應增設連墻件加固。當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，在拆除連墻件。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端應采取如下規定設置連墻件和橫向斜撐加固：兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直距離不應大于建筑物的層高，并不應大于4 m（2 步），橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字形連續布置，中間每隔6 跨17、設置一道。卸料時各配件嚴禁拋擲至地面。七、安全施工技術措施：（一）腳手架搭設過程1、應劃出工作標志區，禁止：行人進入，統一指揮，上下呼應，動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須告訴對方，并得到對方允許，以免墜落傷人。2、腳手架及時與結構拉結或采用支頂，以保證搭沒過程安全，未完成腳手架在每日收工前一定要確保架子穩定。（二）腳手架上施工作業的安全技術措施 1、腳手架搭設完畢后，經項目部安全員、監理檢查驗收合格后方可使用。任何班組和個人未經同意不得任意拆除腳手架部件。2、嚴格控制施工荷載，腳手架上不得集中堆放施荷，施工荷載不得超過 2KN m2（200公斤），確保較大安全儲備18、。3、裝修施工時同時作業層數不超過二層。4、各作業層之間設置可靠防護柵欄，防止墜落物體傷人。5、定期檢查腳手架，發現問題和隱患在施工作業之前及時維修加固，以達到緊固穩定確保施工安全。（三）腳手架的拆除安全技術措施 1、拆架前全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂作業計劃報清批準；進行技術交底后才準進行拆架作業。2、架體拆除前，必須察看施工現場環境，外腳手架、地面的設施等各類障礙物、連墻桿及被拆架件各吊點，凡能提前拆除的盡量拆除。3、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。4、拆除時要統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通19、知對方。以免墜落。5、在拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚方可離開。6、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。7、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。8、所有桿件、扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。9、所有腳手板、腳手片應自外向里豎立搬運，以防腳手片、板和垃圾物從高處墜落傷人。10、拆下的另配件要集中裝入袋和箱內用吊籃吊下，拆下的鋼管要用卸扣綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高處拋擲。八、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合職業安全衛生的貫標精神，要求施工時做到如下：1、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，施工現場20、嚴禁吸煙。2、進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏花草損壞樹木，隨意拆除和移動標示牌。3、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作要求精力集中，禁止開玩笑和打鬧。4、腳手架搭設人員必須經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證。5、凡患有高血壓、貧血、心臟病及其它不適于高空作業者一律不得上腳手架操作。6、上架作業人員上下均應走人行樓梯，不得攀爬架子。7、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業時，如要拆改應由架子工來完成，任何人不得私自拆改。8、腳手架驗收合格后，任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。9、不準利用腳手架吊運重21、物。10、在架子上作業人員不得隨意拆動腳手架的所有接點、扣件等所有部件。11、拆除腳手架使用電焊和氣割時，應派專職人員做好消防工作，配備料斗，防止火星和切割濺落。12、腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要檢查，發現桿件變形，防護不全、拉接松動等應及時加固。13、要保證腳手架的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。14、施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物件及其它物品。15、使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人，登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。16、腳手架堆放場地，應做到擺放整齊、合理、整潔、專人保管，并建立嚴格的退領手續。17、施工人員要做到活完料清，確保施工材料不浪費。18、遇六22、級以上大風、大霧、大雨、大雪天氣應停止腳手架作業。九、腳手架結構驗算：（一）、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50 米，立桿的橫距為 0.9 米，大小橫桿的步距為1.80 米；內排架距離墻長度為 0.2米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用，豎向間距 2.7 米，水平間距 3.22 米；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數風荷載高23、度變化系數 z為1.25，風荷載體型系數 s為0.09；腳手架計算中考慮風荷載作用4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1297；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹串片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kpa):160.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地面廣截力調整系數:0.50。（二）、小橫桿的計算:小橫桿按照簡24、支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.350 1.500/3=0.175 kN/m；活荷載標準值:Q=2.000 1.500/3=1.000 kN/m；荷載的計算值:q=1.2 0.038+1.2 0.175+1.4 1.000=1.656 kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:最大彎矩 Mqmax=1.656 0.92/8=0.168 kN.m；最大應力計算值=Mqm25、ax/W=33.13 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力=33.13 N/mm2小于 小橫桿的抗壓強度設計值f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值 q=0.038+0.175+1.000=1.213 kN/m；最大撓度 V=5.01.213900.04/(384 2.060105121900.0)=0.412 mm；小橫桿的最大撓度 0.412 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900.0/150=5.000 與6 mm，滿足要求！（三）、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫26、桿的自重標準值:P1=0.038 0.750=0.029 kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350 0.7501.500/3=0.131 kN；活荷載標準值:Q=2.000 0.7501.500/3=0.750 kN；荷載的設計值:P=(1.20.029+1.2 0.131+1.4 0.750)/2=0.621 kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.038 1.5001.5002=0.010 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267027、.6211.500=0.249 kN.m；M=M1max+M2max=0.010+0.249=0.259 kN.m 最大應力計算值=0.259 106/5080.0=51.002 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值=51.002 N/mm2小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax=0.6770.0381500.04/(100 2.060105121900.0)=0.052 mm；集中荷載最大撓度計28、算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.029+0.131+0.750）/2=0.455kN V=1.883 0.4551500.03/(100 2.060 105121900.0)=1.152 mm；最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+1.152=1.204 mm；大橫桿的最大撓度 1.204 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0/150=10.0與10 mm，滿足要求！（四）、扣件抗滑力的計算:按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數 0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.29、40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值:P1=0.038 0.7502/2=0.029 kN；大橫桿的自重標準值:P2=0.038 1.500=0.058 kN；腳手板的自重標準值:P3=0.350 0.7501.500/2=0.197 kN；活荷載標準值:Q=2.0000.750 1.500/2=1.125 kN；荷載的設計值:R=1.2(0.0290+058+0.197)+1.41.125=1.915 kN；R 6.30、40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!（五）、腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1297 NG1=0.1297+(0.752/2+1.50 2)0.038/1.7047.30=10.141；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2=0.350 41.500(0.750+0.3)/2=1.103 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為 0.14 NG3=0.140 41.500/2=0.4231、0 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.50047.300=0.355 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=12.019 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=2.000 0.7501.5002/2=2.250 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0.400 kN/m2；Uz-風荷載高度變化系數，按照 建筑結構荷載規范32、(GB50009-2001)的規定采用：Uz=1.250；Us-風荷載體型系數：取值為 0.091；經計算得到，風荷載標準值 Wk=0.7 0.4001.250 0.091=0.032 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ=1.2 12.019+1.4 2.250=17.572 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.2 12.019+0.851.4 2.250=17.100 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為 Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.4 0.032 1.5033、0 1.7002/10 =0.016 kN.m；（六）、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=17.572 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3 得：k=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：=1.500；計算長度 ,由公式 lo=k h 確定：l0=2.945 m；長細比 Lo/i=186.000；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：=0.207；立桿凈截面面積：A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強34、度設計值：f=205.000 N/mm2；=17572.000/(0.207489.000)=173.601 N/mm2；立桿穩定性計算=173.601 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=17.100 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3 得：k=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：=1.500；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=2.945 m；長細比:L0/i=186.000；軸心受壓立桿的穩定系數,35、由長細比 lo/i 的結果查表得到：=0.207立桿凈截面面積：A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000 N/mm2；=17099.878/(0.207489.000)+16430.300/5080.000=172.167 N/mm2；立桿穩定性計算=172.167 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求！（七）、最大搭設高度的計算:按規范 5.3.6 條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計36、算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.877 kN；活荷載標準值：NQ=2.250 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.130 kN/m；Hs=0.207 4.890 10-4205.000103-(1.2 1.877+1.42.250)/(1.20.130)=98.612 m；按規范 5.3.7 條腳手架搭設高度 Hs等于或大于 26米，按照下式調整且不超過 50米：H=98.612/(1+0.00198.612)=89.761 m；H=89.761 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H=50.000 m，滿足要求！按規范 5.3.6 條考慮風荷載時,采用37、單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.877 kN；活荷載標準值：NQ=2.250 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.130 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=Mw/(1.40.85)=0.016/(1.4 0.85)=0.014 kN.m；Hs=(0.2074.89010-4205.00010-3-(1.2 1.877+0.85 1.4(2.250+0.207 4.8900.014/5.080)/(1.20.130)=99.545 m；按規范38、 5.3.7 條腳手架搭設高度 Hs等于或大于 26米，按照下式調整且不超過 50米：H=99.545/(1+0.00199.545)=90.533 m；H=90.533 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H=50.000 m，滿足要求！（八）、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg地基承載力設計值:fg=fgkkc=80.000 kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=160.000 kpa；腳手架地基承載力調整系數：kc=0.500；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=68.400 kpa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=39、17.100 kN；基礎底面面積：A=0.250 m2。p=68.400 fg=80.000 kpa。地基承載力滿足要求！（九）、桿件數量計算1、基礎外支架計算已知：H=17 米-支架高度 n=170根-立柱總根數（總周長除立柱縱距）h=1.8米-步距 la=1.5 米-立柱縱距 Lb=0.9 米-立柱橫距根據建筑施工計算手冊第371頁公式計算材料概算數量如下：長桿總數量：5797米小橫桿總數量：1071根直角扣件數：3097個對接扣件數：967個旋轉扣件數：290個腳手板面積：250平方米2、碎石隔艙支架數量計算（按一個艙計算）已知：H=11.5米-支架高度 n=16根-立柱總根數（總周長除40、立柱縱距）h=1.8米-步距 la=1.5 米-立柱縱距 Lb=0.9 米-立柱橫距同樣計算如下：長桿總數量：350米小橫桿總數量：74根直角扣件數：260個對接扣件數：59個旋轉扣件數：18個腳手板面積：21平方米由上面數據計算出總數量如下表名稱單位基礎支架隔艙支架（每個）隔艙總計總計長桿總數量米5797 350 14700 20497 小橫桿數量根1071 74 3108 4179 直角扣件數個3097 260 10920 14017 對接扣件數個967 59 2478 3445 旋轉扣件數個290 18 756 1046 腳手板面積平方米250 21 882 1132 安全密目網平方米4121 4121 防落物網延長米484.8 23.8 999.6 1484.4